книги / Отопление и вентиляция. Отопление
.pdfдиаметры, которые соответствуют максимальным допустимым скоростям пара.
Зная диаметры и расходы, определяют суммарные потери на преодоление трения и местных сопротивлений ветки трубо провода от самого удаленного нагревательного прибора до котла. Этому сопротивлению плюс запас давления перед при бором и должно соответствовать давление пара в котлах.
Диаметры конденсатопроводов определяют по расходу конденсата, пользуясь специальной таблицей, приведенной в приложении XII. Таблица составлена автором но американ ским данным. В связи с тем что количество протекающего конденсата соответствует теплоотдаче нагревательных при боров, в некоторых случаях диаметр конденсатопроводов подбирают по расходу тепла, затраченного на образование данного количества конденсата.
Воздухоотводящие трубы обычно принимают диаметром V /. Для сухих конденсатопроводов применять трубы такого диаметра (за исключением коротких веток, присоединяемых непосредственно к нагревательным приборам) нежелательно из-за их довольно быстрого «зарастания» вследствие коррозии.
В мокрых конденсатопроводах, ввиду заполнения конден сатом всего их сечения, явления коррозии протекают не так интенсивно.
Все данные, получаемые в процессе расчета трубопрово дов, заносятся в специальный бланк (табл. 38).
Приводим расчет небольшой разомкнутой системы, ис
ходя из максимальных скоростей пара.
Пример. Требуется определить диаметры трубопроводов и необходимое давление в котле системы парового отопления низкого давления, схема которой изображена на рис. 86.
Рис. 86
Н * |
211 |
Разбиваем расчетную схему отопления иа участки. Вместо количества О кг пара в 1 час, которое должно протекать по отдельным участкам, впи сываем в расчетный бланк н иа чертеже количество тепла Q, которое должен отдать в пропессе конденсации пар, проходящий по каждому из втих участков к нагревательным приборам. Вписав в расчетный бланк длину участков и руководствуясь максимальными допустимыми скоростями пара (табл. 37), назвачаем по номограмме приложения X диаметры паропроводов, внося в графу 5 фактические скорости, в графу 6 — сопротивление трения на 1 лог. л и в графу 9 — величину скоростного (динамического) давления.
Перемножая цифры граф 3 и 6, получаем полное сопротивление трения на участке и вписываем результат в графу 7.
№ участка
1
1-1
1-2
2-3
3-4
4-5
5-6
6-К
HI 7-V
6-7
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 38 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
конден |
о |
м* |
|
8 |
0? |
$ |
Й |
9 |
|
5 |
|
в |
|
N |
Я |
Диаметр сатопроаода дюймах |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
g |
|
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 и |
12 |
13 |
|
16 750 |
5,0 |
1 |
5.7 |
13 |
65 |
11,0 |
105 |
115 |
180 |
180 |
Чя |
29 250 |
15.0 |
1‘/4 |
6 |
10 |
150 |
2.5 |
11 |
28 |
178 |
358 |
V* |
92000 |
10,0 |
I1/* |
20 |
95 |
950 |
1,0 |
130 |
130 |
1080 1438 1 |
||
138 000 |
10,0 |
IV2 |
22 |
95 |
950 |
1.0 |
155 |
170 |
1105 2543 |
1*/* |
|
188250 |
10,0 |
2 |
18 |
45 |
450 |
1.0 |
105 |
105 |
555 3098 |
1»/< |
|
230 250 |
10,0 |
2 |
21,5 |
65 |
650 |
1.0 150 |
150 |
800 3898 IV* |
|||
251250 |
8,0 |
2 |
23,5 |
80 |
640 |
8,75 |
180 |
1575 2215 6113 IV* |
|||
12500 |
1,5 |
ч* |
7.5 |
28 |
42 |
11.5 |
18 |
207 |
249 |
249 |
V» |
12500 |
5,0 |
•и |
7.5 |
28 |
140 |
13,0 |
18 |
234 |
374 |
374 |
V» |
21000 |
2,0 |
1 |
7.5 |
20 |
40 |
1.5 |
18 |
27 |
67 |
441 |
V» |
Далее определяем суммы коэффициентов С местных сопротивлений на каждом участке, пользуясь таблицей приложения VII, где С=?.
Участок 6-К (d= 2'')— выход из котла, вентиль и отвод:
2 С = 1,25 + 7,0 + 0.5 = 8,75.
Участок 5-6 (d= 2") — тройник на проход:
2С = 1.
Участки 4-5, 3-4 и 2-3 (для каждого участка)
« = 1 .
Участок 1-2 (d = 11//0 — тройник на проход и тройник для |
присоеди |
|||||
нения петли, работающей только |
на поворот, почему |
сопротивление его |
||||
принимаем равным |
сопротивлению угольника: |
|
|
|
||
|
2 1 = 1 |
+ |
1,5 = 2,5. |
|
|
|
Участок /-/(</ = |
1") —тройник на проход, отвод и |
обыкновенный вен |
||||
тиль: |
21 = 1 + |
1 + 9 = 11. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Определив потери на местные сопротивления и общие потери |
отдель |
|||||
ных участков, заполняем соответствующее графы расчетного бланка. |
||||||
Как видно из полученных цифр, |
суммарное сопротивление |
от |
котла |
до прибора / равно 6113 к/ла, а до прибора II на 249—180 = 69 н/ж3 больше
2 1 2
Принимая запас давления перед |
прибором 1500 N/JK3, |
получаем |
необ |
|||||
ходимое избыточное давление в котле: |
|
|
|
|
||||
6113 + |
69 + |
1500= |
7682 «/л3 ~ 0.08 бар (ати). |
|
|
|||
Далее назначаем диаметры участков /-// и ветки V-7-б с таким расчетом, |
||||||||
чтобы скорости в них по возможности не |
превышали максимально |
допус |
||||||
тимые. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Легко видеть, что даже при некотором превышении скоростей иа ветке |
||||||||
V-7-6 общая потеря давления составляет 441 м/л3 против |
потери |
давления |
||||||
3898 м/л3 в ветке наиболее удаленного нагревательного прибора. |
сильному |
|||||||
Очевидно, для выравнивания давления придется прибегнуть к |
||||||||
поджатию вентилей у приборов V и VI. |
|
|
|
|
||||
Если требуется ориентировочно определить давление пара в котлах, не |
||||||||
рассчитывая самой системы, то это |
можно |
сделать, пользуясь |
формулой |
|||||
(101), соответствующим образом преобразовав ее: |
|
|
|
|||||
( /накс • 1401 |
\ |
1 |
|
|
|
|
||
Р= у ~ ^ |
~ |
' + 150v |
= 6 |
бар (ата) • |
|
|
<102> |
где 140 — потеря давления в м/л3 на 1 пог. м трубопровода, примерно со ответствующая максимально допустимым скоростям пара;
0.65 — доля общего сопротивления, приходящегося иа треиие;
1500 — остаточное давление перед прибором;
— множитель для перевода м/л3 в бар,
100000
/макс — дайна паропровода от котла до наиболее удаленного прибора, м.
Диаметр конденсатопроводов принимаем по приложению XII. из |
кото |
||
рого находим, что для участка горизонтального сухого |
конденсатопровода |
||
16750 |
„ „ |
соответствует |
диа |
максимальной производительностью |
= 7 ,3 кг/час |
||
метр ‘/а"- |
|
29250 |
|
Для вертикального участка 2, расход в котором равен |
|
||
= 1 3 кг/‘мс' |
этот диаметр уже мал, вследствие чего принимаем d = 8///.
Исходя из аналогичных соображений, назначаем диаметры всех осталь ных участков, записывая их в последнюю (13) графу бланка.
Определение поверхности нагрева котла, размеров конденсационного бака и подбор насоса дли перекачки конденсата в данном расчетном при мере не производится, так как эти элементы относятся к оборудованию котельной (см. § 32).
§ 25. ПАРОВОЕ ОТОПЛЕНИЕ ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ, ЕГО ОСОБЕННОСТИ И СПЕЦИФИЧЕСКАЯ АРМАТУРА
Увеличение давления пара, применяемого для отопления зданий, имеет свои преимущества и недостатки.
Преимуществами пара высокого давления являются: воз можность транспортировки пара на очень далекие расстояния, возможность использования для нужд отопления пара, по лучаемого для производственных целей, уменьшение поверх ности нагрева приборов отопления, поскольку увеличению давления соответствует и повышение температуры насыщен ного пара.
213
К недостаткам применения пара высокого давления отно сятся: опасность пригорания пыли на поверхности нагрева тельных приборов, возможные ожоги при соприкосновении с горячей поверхностью и большие требования к прочности как всех элементов системы, так и всех соединений. Вслед ствие последнего обстоятельства, соединения труб нужно выполнять на фланцах, а арматуру применять более прочную, чем в системах низкого давления.
Явления, происходящие в системах парового отопления высокого давления, довольно сложны и вызывают необходи мость применять целый ряд деталей и соблюдать ряд усло вий, которые рассмотрены ниже.
Прежде всего следует указать, что обычные приборы отопления (радиаторы и т. п.) выдерживают давление не более 4 бар (ати). Поэтому в ряде случаев давление пара приходится искусственно понижать с помощью так называ емых редукционных клапанов.
На рис. 87, а изображен широко распространенный у нас тип пружинного редукционного клапана, который служит одновременно и в качестве запорного вентиля. При его ра боте как редуктора верхний шпиндель выдвигают до отказа наверх, а золотник отводят от седла на необходимое рас стояние при помощи нижнего маховика шпинделя, поднимаю щего и опускающего всю нижнюю систему прибора, связан ную штоком и золотником. Пар высокого давления входит под золотник через приоткрытый проход; давление пара при этом снижается, и он уходит с пониженным давлением из левой части корпуса. Требуемое давление за вентилем дости гается при помощи упомянутого нижнего маховика, подни мающего золотник на ту или иную высоту.
Если давление пара со стороны выхода его из редуктора почему-либо станет увеличиваться, оно передается по коль цевому проходу шейки на поршень, находящийся в нижней части прибора. Поршень опускается, преодолевая сопротив ление пружины. При этом опускается и шток клапана, умень шая площадь для прохода пара, что увеличивает сопротив ление проходу пара и понижает давление его на выходе из редуктора. При понижении давления пара происходит обрат ное явление. Таким образом, редуктор не только понижает давление пара, но позволяет поддерживать его на более или меиее постоянном уровне.
Продольный разрез грузового редукционного клапана при веден на рис. 87, б. Пар, двигаясь слева направо, проходит через отверстия двойного уравновешенного золотника. По ложение золотника регулируется рычагом с грузами и на тяжной пружиной. При повышении давления пара за редук тором имеющийся в правой части прибора вертикальный
поршень поднимается, вследствие чего золотник опускается, щели для прохода пара уменьшаются и давление пара снова надает. Показанные на рис. 87, б отверстия 1 и 2 в правой и левой частях служат для присоединения, манометров.
ost
Рис. 87
Подбор пружинных редукторов может быть сделан или по данным каталогов, или при помощи составленной авто ром номограммы (приложение XIII). Например, при пропуске 1000 кг!яас насыщенного пара и необходимости его редуци рования с давления 5,5 бар до давления 3,5 бар следует установить редуктор диаметром 2".
Следует иметь в виду, что при прохождении редуктора ме няется не только давление пара, но и его параметры. Дей ствительно, потери тепла корпусом редуктора невелики. По этому можно считать, что теплосодержание пара при прохож-
215
дении редуктора остается неизменным, а меняется только давление. Вследствие этого пар после прохождения редуктора может оказаться перегретым. Состояние пара можно легко определить, пользуясь T — S диаграммой водяного пара (см. курс термодинамики).
. Иллюстрируем сказанное примером. Состояние пара перед редуктором следующее: насыщенный пар с абсолютным дав лением 10 бар (10 ата) и t = 178°. В редукторе абсолютное давление пара снижается до 3 бар (3 ата). Теплосодержание пара до редуктора 1= 2750 кдж/кг (655 ккал/кг).
Находим состояние пара, соответствующее абсолютному давлению Р = 3 бар (3 ата) и / = 2750 кдж/кг (655 ккал/кг). Имеем t — 143° при температуре насыщения 132°, т. е. полу чили перегрев пара на 11°.
Понижение температуры пара является следствием изме нения его теплоемкости при изменении давления.
Как в водяной, так и в паровой системах отопления с изменением температуры труб изменяется их длина. При высоких температурах удлинения могут быть настолько зна чительными, что могут вызвать большие напряжения в ме
талле и нарушить целостность |
системы. Во избежание этого |
|||
в системах отопления, в |
особенности парового |
отопления |
||
высокого давления, приходится |
устанавливать так |
называе |
||
мые компенсаторы. |
(рис. 88) представляют собой или встав |
|||
К о м п е н с а т о р ы |
||||
ку из трубы, согнутой |
по |
специальному профилю |
(П-образ- |
-Рис. 88
ные компенсаторы на рис. 88, а, иногда лирообразные), или телескопическое соединение двух труб, уплотненное саль ником (сальниковый компенсатор, рис. 88, б).
Гнутые компенсаторы занимают довольно много места, так как во избежание скопления конденсата их можно уста навливать только в горизонтальном положении.
216
Сальниковые компенсаторы компактны, но за ними тре буется уход (перебивка сальника), и потому их можно уста навливать лишь в легко доступных местах.
Каждый компенсатор, помимо его диаметра, характери зуется величиной так называемого хода, т. е. воспринимае мого им удлинения. Обычно величина хода составляет 50— 100 мм. Направление изгиба компенсатора показано на рис. 88, а штрих-пунктиром.
Удлинение стальных труб Д при повышении их темпера туры можно определить из выражения:
Д = 0,012 (/г — Q /, мм, |
(103) |
где tr — максимальная температура трубопровода при его на гревании;
t0— минимальная температура трубопровода при его ох лаждении;
I — длина прямого участка трубы, м.
Из приведенной формулы следует, что при нагревании стальной трубы, в частности на 100°, 1 лог. м она удлиняется примерно на 1, 2 мм.
Различные изменения направления трубопровода, вызван
ные его трассировкой, |
могут |
играть |
роль компенсаторов. |
Во всяком случае при длине |
прямого трубопровода, пре |
||
вышающей 30—40 м, |
устанавливать |
компенсаторы необхо |
димо.
Для того чтобы обеспечить удлинение труб в определен ном желательном направлении, необходимо иметь неподвиж ное закрепление какой-либо точки на удлиняющемся участке. Такая точка называется мертвой. При проектировании на чер тежах следует обязательно показывать положение мертвых точек и компенсаторов. Более подробные сведения о компен саторах даются в курсах теплофикации (для последней характерны большие длины прямых участков наружной сети).
При высоком давлении пара скорости 'его движения по трубопроводам весьма велики (до 100 м/сек). Образующиеся пробки попутного конденсата могут создавать очень силь ные гидравлические удары, а потому на вопрос удаления попутного конденсата из паропроводов приходится обращать особое внимание.
Отвод попутного конденсата при паровом отоплении вы сокого давления производится следующим образом (рис. 89, а). В наиболее низких точках паропровода 1, прокладываемого обычно с уклоном от 1:500 до 1:1000 в сторону движения пара, присоединяют водоотделитель 2 и водоотводчик 3, из которых конденсат выдавливается в конденсатопровод 4. Водоотделитель служит для предварительного отделения
217
(сепарации) конденсата от пара. Назначение водоотводчика — отвести воду и не пропустить пар.
Устройство водоотделителя показано на рис. 89, б. Пар, двигаясь по направлению стрелки, входит с большой ско ростью в полукольцевой канал 1 водоотделителя, причем
двигающийся с паром конденсат частично задерживается в канале на стенке 2, а частично отбрасывается к наружной стенке 3 и силой паровой струи сгоняется с обоих стенок к противоположной стороне прибора. Но здесь выход из цего прегражден с обоих сторон выступами 4, которые не дают возможности выйти конденсату, но не препятствуют выходу пара в паропровод. Поэтому конденсат стекает в нижнюю часть корпуса прибора, откуда поступает в водоотводчик.
2 1 8
Водоотводчики термического действия уже рассматрива
лись при описании парового отопления |
низкого |
давления. |
||
В паровых системах высокого давления |
применяют |
водоот |
||
водчики поплавковые. Внешний вид кожуха |
наиболее |
рас |
||
пространенного вида этих водоотводчиков по |
своей форме |
|||
напоминает горшок, поэтому их обычно называют |
не водо- |
|||
отводчикамн, а к о н д е н с а ц и о н н ы м и |
г о р ш к а м и . |
По |
||
следние бывают двух типов: с открытым и с закрытым |
поп |
|||
лавком. |
|
|
открытым |
|
Конденсационный горшок системы «Автомат» с |
поплавком изображен на рис. 89, в. Работает он следующим образом. Конденсат поступает в отверстие 1 и вливается в чугунный горшок 2. При подъеме уровня конденсата в горш ке стакан (поплавок) 3 всплывает кверху вместе с прикреп ленным к его дну стержнем 4, имеющим на верхнем конце золотник 5, который закрывает отверстие 6. Стержень 4 име ет направляющие приливы и ходит в трубе 7. При дальней шем притоке конденсат переливается через край стакана 3, Стакан становится тяжелее, опускается, открывая отверстие 6 и давая выход конденсату, выжимаемому давлением пара через трубу 7 и канал <9 в трубопровод 9. Как только пар выдавит из стакана 3 определенное количество воды (мень шее, однако, чем требуется для обнажения нижнего конца трубы 7, причем образуется водяной затвор), облегчен ный стакан 3 всплывает, и золотник 5 снова закрывает
отверстие |
6. |
|
и для пропуска |
больших |
|
Для выпуска из горшка воздуха |
|||||
количеств |
конденсата, образующихся при прогреве холодного |
||||
паропровода после |
перерыва в его |
работе, |
служит |
вентиль |
|
10. После прогрева |
трубопровода |
вентиль |
10 закрывается. |
||
Обратный |
клапан |
11 предотвращает затекание конденсата |
|||
обратно в |
горшок. |
конденсационные горшки часто |
выходят |
||
Ввиду того, что |
из строя вследствие засорения золотника 5, который в таких случаях неплотно закрывает отверстие, их обычно снабжают обводной линией (см. рис. 79). В горшках некоторых типоа обводную линию устраивают в самом корпусе.
Конденсационный горшок с закрытым поплавком изобра жен на рис. 89, г. Закрытый поплавок, всплывая, открывает клапан, дающий выход конденсату; при понижении уровня конденсата клапан закрывается.
Для того чтобы временно поднять поплавок до наивыс шего положения, при пуске системы пользуются специаль ным кулачком а, который помещен ниже оси вращения кла пана.
Основным преимуществом горшков с закрытым поплав ком является возможность непрерывной подачи конденсата
219
(при промежуточном положении |
поплавка), |
в то |
время как |
|||
из горшков с открытым |
поплавком |
конденсат |
выливается |
|||
отдельными толчками. |
|
|
что в |
случае проникно |
||
Следует, однако, иметь в виду, |
||||||
вения воды внутрь закрытого поплавка (что трудно |
обнару |
|||||
жить), режим работы горшка с закрытым |
поплавком нару |
|||||
шается. |
|
|
|
|
|
|
Размер конденсационного горшка принимают по каталогам |
||||||
либо определяют по формуле Строганова: |
|
|
|
|||
d = / 32]ГР\ - |
Pi .ММ, |
|
|
(104) |
||
где d — диаметр прохода |
(рис. 89, а, поз. б) клапана |
горшка, |
||||
мм (принимается по каталогу); |
кг/час; |
|
||||
G — количество отводимого конденсата, |
|
а— поправочный коэффициент, учитывающий паузы при толчкообразной работе (а «1,25);
Руи — избыточные давления до и после горшка, бар (ати).
Наибольшую высоту подъема конденсата Н (в литрах) после прохождения горшка создаваемую давлением пара, можно определить, исходя из того, что до 60% давления пара теряется на преодоление сопротивления самого горшка:
Я = 0,4 • 10pt — 0,0001 (/?,/ + Z) м, |
(105) |
|
где ру — избыточное давление перед горшком, бар; |
после |
|
Ryl—-потеря давления на трение по трубопроводу |
||
горшка до точки подъема, мм вод. cm.; |
|
|
Z — потеря давления на преодоление местных сопротив |
||
лений на том же участке трубопровода, н/м2; |
|
|
0,0001 — переводной множитель (1 мм = 0,001 м); |
|
|
10 —переводной множитель (1 б а р » |
10 м вод. cm.). ■ |
|
Для увеличения диапазона давлений, |
в пределах которого |
может работать горшок, золотник в нем иногда делают двой ным (рис. 89, д). При нормальной работе горшка в качестве дросселя используется отверстие 1 диаметром d (рис. 89, д). При значительном повышении давления пара оно может возрасти настолько, что вес наполненного конденсатом по плавка окажется не в состоянии обеспечивать опускание его вниз, так как разность давлений в зонах А и Б будет слиш ком велика. Для уменьшения разности давлений золотник снабжают дополнительным стаканчиком 2 с отверстием диа метром d, значительно меньшим, чем диаметр d. При повы шении давления пара стаканчик остается прижатым к отвер стию /, и тогда отверстие диаметром dy является рабочим. При падении давления пара и опускания штока заплечик 3
220