книги / Технология инструментального производства
..pdf/
Рис* 115. Установка делительной головки при фрезеровании зубьев на конической и торцовой поверхностях фрез
При фрезеровании зубьев на конической поверхности (рис. 115, б) угол V установки делительной головки определяют из следую щих выражений:
ф = |
ф4— г))"; |
ф' = соз ес1д Р; |
|
|
51П ф" = |
5Ш ф' 1{* 6 С1§ 0, |
|
где ф' и ф" — вспомогательные углы; |
|
||
Р — угол |
конуса обрабатываемой фрезы. |
||
Наибольшая глубина фрезерования |
|
||
|
. _ |
# С 0 5 ( Р + ф ) |
|
|
п ~ |
С 08р |
|
Высота зуба по торцу |
|
|
|
|
ц _ |
С05 (Р + |
ф ) |
|
|
С08 Р С08 ф |
* |
где К — радиус фрезы в мм.
Ф р е з е р о в а н и е з у б ь е в н а ц и л и н д р и ч е с к и х п о в е р х н о с т я х осуществляют как одноугловой, так и двух угловой фрезой. Двухугловые фрезы более' стойки и обеспечивают более высокий класс чистоты обрабатываемой поверхности. Винто вые канавки фрезеруют только двухугловыми фрезами.
Радиус кривизны двухугловой фрезы в сечении Б — Б (рис. 116) должен быть меньше радиуса кривизны обрабатываемой винтовой
6 |
А. И. Барсов |
161 |
канавки и соприкосновение такой фрезы 1 с заготовкой 2 происхо дит подобно обкатыванию. При фрезеровании винтовой канавки одноугловой фрезой (на рис. 116 она показана штриховой линией) вследствие соприкосновения ее в местах А и В профиль зуба будет искажаться таким образом, что на некотором участке передней по верхности передний угол будет отрицательным.
При фрезеровании стружечных канавок ставится задача полу чить зубья у фрез, зенкеров, разверток с передним углом у — О или у »> 0 и высотой зуба к, измеренной в радиальном направлении.
Для этого определяют два параметра Е и Н. Параметр Е — это горизонтальное смещение от рабочей фрезы в плоскости резания относительно вертикальной оси заготовки, а параметр Н — верти кальное смещение рабочей фрезы для установки ее на глубину фре зерования. Первое смещение достигается путем поперечного пере мещения стола фрезерного станка, а второе смещение — путем подъ ема стола горизонтальноили универсально-фрезерного станка.
Ф р е з е р о в а н и е п р я м ы х с т р у ж е ч н ы х к а н а
в о к . |
При фрезеровании одноугловой фрезой с заданной |
высотой |
зуба к параметры Е и Н вычисляются следующим образом. |
боковая |
|
1. |
Передний угол у = 0 (рис. 117, а). В этом случае |
сторона а рабочей фрезы совпадает с вертикальной осью заготовки, а вертикальное смещение Н будет равно высоте зуба к.
2. Передний угол у > 0 (рис. 117, б). Горизонтальное смещение Е отсчитывается от вертикальной оси / — I заготовки до центра за кругления у вершины зуба радиусом г. Величина Е определится из
решения |
прямоугольного треугольника АВС: |
|
|||
|
|
|
Е = АС — |
з1пу — г. |
(61) |
|
Вертикальное |
смещение Н = |
к + х, но х = |
------со$ у = |
|
= |
т О / 1 |
ч |
и тогда |
|
|
-у (1 — соз у), |
|
|
|||
|
|
|
Н = к + -%- (1 —созу). |
(62) |
Рис. 116. Схема обработки |
винтовых ка- |
Рис. 117. Определение данных при фрезеров |
навок на цилиндрической |
поверхности |
эании одноугловой фрезой при V — 6 (а) и |
п ри у > 0 (б )
При фрезеровании пря мых стружечных канавок двухугловой фрезой при заданной высоте Н пара метры Е и Н определяют следующим образом.
1. Передний угол у > 0 (рис. 118).. На рис. 118 схематично показана двух угловая фреза с радиусом закругления у вершины зуба г. Построение произ водим следующим обра зом. Из т о ч к и О опускаем перпендикуляр в точку С. Из точки О проводим ли нию ОАу параллельную линии / —/, затем из точ ки А опускаем перпендику ляр на линию I—/, таким образом получаем квад рат, диагональ которого
ОВ будет равна гУ~2. Определим величину смещения стола в гори зонтальной плоскости от осевой линии. Из треугольника АОВ и
СОВ получаем С = г]/2 з т (45 — 0). Величина Е определится из разности
Еп. к = 8*п (6 “Ь Т) — Л з1п 0 — г У 2 51П (45 — 0), |
(63) |
где Еп, к — смещение для прямой канавки.
Вертикальное перемещение стола Н определится из треугольни
ков АОВ и СОВ: |
|
|
|
|
а = гУ 2 со$ (45 — 0) — г = |
г [1/^2 003(45 — 0) — 1], но |
|
||
|
|
Я = |
а, |
|
откуда |
|
|
|
|
# п . к = |
- Т ~ |
[ - Т 0 0 8 (0 + V ) — Лсозе] - |
|
|
, |
— г [У~2 С05(45 — 0) — 11, |
(64) |
||
где Н„.к — смещение для |
прямой |
канавки. |
опре |
|
2. Передний угол у = |
0. В этом случае формула (63) для |
|||
деления величины Е принимает следующий вид: |
|
|||
Я„.к = 4 - з ш е — ЛзШ 0 — г ] / 2 з1п(45 — 6). |
(65) |
* |
163 |
|
ТТЛ
Рис. 119. Развертка винтовой линии |
Рис. 120. Установка стола универсально-фрезера |
|
|
ного станка при фрезеровании винтовых |
канавок |
Вертикальное перемещение Н по формуле (64) будет равно: |
||
Яп.в = -^ -— [-^-созб—А соз9|— г [1/^2соз (45 — 0)— 1]. |
(66) |
Ф р е з е р о в а н и е |
в и н т о в ы х с т р у ж е ч н ы х к а |
н а в о к д в у х у г л о |
в о й ф р е з о й . На рис. 119 показана |
развертка винтовой линии. Угол о между касательной к винтовой линии и осью заготовки называется углом наклона винтовой линии. Угол т между той же касательной и плоскостью торца, перпенди кулярной к оси заготовки, называется углом подъема винтовой ли нии. Шаг (ход) винтовой канавки
т ^ ИЙ
отсюда
где О — диаметр заготовки в мм.
Угол наклона винтовой канавки у основания зубьев меньше, чем на вершине. Однако этим пренебрегают и расчет ведут по наруж ному диаметру заготовки. Исключением из этого допущения являются червячно-модульные фрезы. При определении шага винтовой ка навки червячно-модульных фрез принимается средний диаметр фрезы. Стол фрезерного станка с обрабатываемой заготовкой при фрезеро вании винтовых канавок устанавливают под углом ю (рис. 120).
При фрезеровании винтовых стружечных канавок двухугловой фрезой при заданной высоте зуба к и переднем угле у > 0 вычисле ние параметров Е и Н производят следующим образом:
горизонтальное смещение
<6?> .
вертикальное смещение Н^К
Яп,к |
(68) |
|
С08Ш |
||
|
164
В формулах (63) и (64) передний угол у берется в плоскости, пер пендикулярной режущей кромке. Правильная установка рабочей фрезьг (Е и Я) при фрезеровании стружечных канавок достигается: в мелкосерийном производстве путем разметки Я и Я на одной за готовке в данной партии; в серийном и крупносерийном производ стве с помощью установочных шаблонов.
На рис. 121, а показан установочный шаблон для фрезерования прямых канавок. Длина шаблона Ь х в данном случае не имеет зна чения. Этот шаблон насаживается на оправку вместо заготовки. На рис. 121, б приведен установочный шаблон для фрезерования винтовых канавок. Длина Ь 2 шаблона должна точно соответство вать длине заготовки. Поверхность а служит для выверки шаблона по угольнику.
Вышлифовывание стружечных канавок. В последнее время вместо фрезерования стружечных канавок в сверлах с цилиндриче ским хвостовиком диаметром до 12 мм и машинно-ручных метчиках диаметром до 12 мм как с прямыми, так и винтовыми канавками стали применять метод вышлифовывания.
Стружечные канавки вышлифовывают у сверл диаметром 0 ,2 — 12 мм. Для этого строят станки с ручным управлением, полуавто маты и автоматы для сверл различного диапазона (0,2— 0,5; 1— 2; 2 —6; 6—12 мм). Вйшлифовывание канавок у сверл диаметром 2— 6 мм производят на автоматах с магазинной загрузкой. При этом
скорость круга укр = 45-ь 50 м/чс, подача з = 900 |
мм/мин. |
Обработку |
ведут шлифовальными кругами ПП 3 0 0 х Н х 2 0 |
3 , Э9А, |
В, 10, С Т1 . |
Канавку получают за один проход с чистотой 7—8-го класса. Для этого размера спинки вышлифовываются также на автоматах с ма газинной загрузкой при V — 20 м/с и 5 = 1200 мм/мин. Применяют
круги |
с характеристикой |
ПП 125 x 6 x 32, Э9А, |
В, 10, С Т2 . |
||||
Канавки у сверл диаметром 6—10 мм вышлифовывают на авто |
|||||||
матах |
с магазинной загрузкой. При этом |
Vкр — 52 м/с, $ — |
|||||
= 600 |
мм/мин; |
характеристика |
|
||||
круга |
ПП 400ХНХ203, |
Э9, В, |
|
||||
16-10, СТ1—СТЗ. Каждая канавка |
|
||||||
вышлифовывается |
за |
один |
про |
|
|||
ход. |
|
|
|
|
|
|
|
Во всех случаях заготовка за |
|
||||||
жимается в цанговом патроне. За |
|
||||||
тем цанговой патрон подает за |
|
||||||
готовку в направляющую втулку. |
|
||||||
В направляющей втулке |
сделано |
|
|||||
окно. Вначале |
вышлифовывается |
|
|||||
одна |
канавка, |
затем |
заготовка |
|
|||
возвращается в исходное |
положе |
|
|||||
ние, поворачивается на 180°, и |
|
||||||
вышлифовывается вторая канавка; |
|
||||||
при возвращении |
заготовки |
стол |
|
||||
станка опускается. Вышлифовыва |
|
||||||
ние спинки также |
производят на |
канавок . |
165
|
|
|
автомате с магазинной загрузкой. |
||||||||
|
|
|
При этом применяют |
|
$ = |
1000 |
|||||
|
|
|
-ь1200 мм/мин. Охлаждение про |
||||||||
|
|
|
изводят |
индустриальным |
маслом |
||||||
|
|
|
20 |
под |
давлением |
7—8 кгс/см2 |
|||||
|
|
|
(0,7—0,8 |
Мн/м2). Правку |
круга |
||||||
|
|
|
по профилю производят по шаб |
||||||||
|
|
|
лону с помощью алмаза. |
|
|
||||||
|
|
|
Канавки |
у |
сверл |
|
диаметром |
||||
|
|
|
до 3 мм вышлифовывают |
на авто |
|||||||
|
|
|
матических |
станках с одновремен |
|||||||
|
|
|
ной |
заточкой |
режущих |
кромок. |
|||||
|
|
|
На |
подобных |
станках |
вышлифо |
|||||
|
|
|
вывают как прямые, так и винто |
||||||||
|
|
|
вые канавки у машинно-ручных |
||||||||
|
|
|
метчиков |
диаметром |
|
до |
12 мм. |
||||
|
|
|
При |
этом |
способе |
образования |
|||||
|
|
|
стружечных |
канавок |
процесс |
об |
|||||
|
|
|
работки |
становится |
|
весьма |
ко |
||||
|
|
|
ротким. |
|
|
вышлифовывания |
|||||
|
|
|
Станки для |
||||||||
|
|
|
стружечных |
канавок |
|
у сверл |
и |
||||
|
|
|
метчиков строятся как с |
полуав- |
|||||||
Рис. |
122. Схема станка для |
вы ш лиф овы - |
ТОМэ т и ч еск и м , |
ТЭК И С аВТОМЗТИЧб- |
|||||||
вания |
стружечных канавок |
у сверл дна- |
СКИМ ЦИКЛОМ |
работы. |
СУЩНОСТЬ |
||||||
|
|
|
устройства |
подобного |
полуавто |
мата состоит в следующем (рис. 122). На станине станка установлена шпиндельная бабка 3 с цанговым патроном 4 и шлифовальная бабка 5 с механизмомдля правки круга 6. Заготовку 10 устанавливают в цангу. Пускается станок, заготовка автоматически закрепляется. Затем шпиндельная бабка ускоренно движется к кругу. При этом заготовка получает вращательное и поступательное движения. При подходе заготовки к направляющей втулке 8 автоматически вклю чается рабочий ход шпиндельной бабки. Затем заготовка входит в направляющую втулку и шлифовальный круг вышлифовывает первую стружечную канавку.
По окончании вышлифовывания первой стружечной канавки шпиндельная бабка быстро отходит в исходное положение. Проис ходит деление. Шпиндельная бабка опять ускоренно движется к кругу. Включается рабочий ход и вышлифовывается вторая ка навка. После окончания шлифования шпиндельная бабка быстро отходит в исходное положение и станок останавливается; цанга разжимается. Снимается *заготовка, устанавливается новая и цикл работы повторяется. Шлифовальную бабку можно устанавливать под разным углом по радиусным направляющим 11 относительно оси вращения 12. После чего шлифовальная бабка закрепляется болтами.
Подъем сердцевины сверла осуществляется с помощью кулачка 10, движение которого связано с кинематикой станка. Профиль шли
166
фовального круга правится алмазом. Последний установлен в алмазодержателе приспособления 6 (рис. 123), которое вмонтировано
вкожух шпиндельной бабки. Это приспособление состоит из втулки 1 (облегченной вырезами), на левой стороне которой запрессован штифт 10. Рычаг 2 с алмазодержателем 3 вращается относительно штифта. На правой стороне втулки расположен палец 5, соприка сающийся с контуром шаблона 6. Пружина 4, действуя на рычаг 8, прижимает палец 5 к шаблону. Втулка 1 вращается вправо или влево посредством пары зубчатых колес 7 и 8. Зубчатое колесо 8 связано
срукояткой 9. При вращении рукоятки вправо или влево втулка получает нужное вращательное движение, палец будет следовать по шаблону и все изменения пути будут передаваться алмазу. В ре зультате этого алмаз воспроизведет профиль на шлифовальном круге
всоответствии с контурами шаблона. Размеры шаблона в 25—20 раз больше действительного профиля.
Обработка пазов. Ф р е з е р о в а н и е п а з о в . При изго товлении корпуса сборных фрез, разверток и зенкеров для ножей фрезеруют прямые пазы. Пазы бывают клиновидные (рис. 124) и прямые (рис. 125). Прямые пазы шириной 2—2,5 мм фрезеруют про резными фрезами, шириной до 8 мм — пазовыми затылованными фре зами, шириной до 10 мм — дисковыми трехсторонними фрезами. Наиболее производительными являются дисковые трехсторонние фрезы с раскошенными зубьями: их применяют при фрезеровании клиновидных пазов шириной более 5 мм. Фрезерование прямых па зов этими фрезами не рекомендуется вследствие уменьшения их ширины после переточек. Клиновидные пазы шириной до 5 мм фре зеруют прорезными фрезами.
167
Рис. 124. Формы клиновидных |
пазов |
в |
корпусах |
фрез, |
располож енных: параллельно |
оси |
ф резы |
( |
а ) и под |
углом |
(б) |
Для образования пазов с подъемом <р в вертикальной плоскости (рис. 125), делительные головки устанавливают на плиты, имеющие угол наклона, равный углу подъема паза в корпусе развертки или зенкера. В серийном и крупносерийном
|
производстве |
при фрезеровании пря |
||||
|
мых пазов в корпусах сборных фрез, |
|||||
|
разверток и зенкеров, в |
целях |
умень |
|||
|
шения |
вспомогательного времени' при |
||||
|
меняют |
делительные головки |
с |
непо |
||
|
средственным |
делением |
при |
помощи |
||
|
сменных делительных дисков. |
|
|
|||
|
Клиновидные пазы в корпусах сбор |
|||||
Рис. 125. П рямой паз в корпусе ных фрез диаметром до |
250 мм |
фрезе |
||||
развертки |
руют в специальных делительных голов |
|||||
|
ках с непосредственным делением, имеющих верхнюю плиту, повора чивающуюся относительно оси вращения нижней плиты (рис. 126,' а). Пазы вначале фрезеруют в два перехода; при первом переходе (I)
Рис. |
126. Д елительны е головки с непосредственным |
делением: |
|
||||||
/ — делительны й |
диск; |
2 — фиксатор; |
3 — корпус; |
$ — ось |
вращ ения |
верхней |
плиты; 4 |
||
5 — верхн яя п лита; 6 ~ |
н и ж н яя плита; |
7 —- ш турвал; 8 — ш пиндель; |
9 — о п равка для |
||||||
заготовки; 10 — болты |
для |
закреп лени я |
головки; И — р у к о ятк а |
для |
поворота |
верхней |
|||
|
плиты; / |
— первый |
переход; / / |
— второй |
переход |
|
|
16В
все пазы в корпусе фрезеруют с од |
; |
.. |
* |
|
|||
ной установки, как |
показано |
на |
|
||||
рис. 126, б. При втором переходе (II) |
|
|
\<р, |
- Ч1 1 |
|||
делительную головку |
поворачивают |
|
|
|
|||
на некоторый угол (в рассматривае |
|
|
|
||||
мом случае на угол 5°) и |
все пазы |
|
|
|
|
||
в том же корпусе фрезеруют |
вто |
|
|
|
|||
рично. Таким образом достигается |
Рис. |
127. Схема расчета при фрезеро» |
|||||
|
ван ии |
клиновидного |
паза |
||||
клиновидная форма паза. |
|
|
|
|
|
|
|
Схема делительной головки с непосредственным делением для |
|||||||
фрезерования пазов фрезы диаметром до |
500 |
мм приведена на |
|||||
рис. 126, в. Шпиндельная |
головка |
может |
поворачиваться |
относи |
тельно оси вверх или вниз на требуемый угол. Верхняя плита вместе с головкой поворачивается в горизонтальной плоскости. Конструк ция головки жесткая, допускающая фрезерование при больших по дачах.
Расстояние от переднего торца обрабатываемого корпуса фрезы 2 (рис. 127) до оси 1 поворота верхней плиты делительной головки
1==( Е - Ш ^ ) - Л^ мм’
где Е — ширина паза по чертежу в мм; В — ширина рабочей фрезы в мм; Фх — угол клиновидного паза в град.
Таким образом, чем больше ширина фрезы, тем ближе будет распо ложена осьповорота верхней плиты делительной головки к торцу обрабатываемой фрезы. Это расстояние относительно поворота верх ней плиты делительной головки регулируют при помощи болтов, скрепляющих головку с верхней плитой, вследствие чего головку
можно перемещать вправо или влево. |
фрез, |
разверток |
|
О б р а з о в а н и е |
р и ф л е н и й в пазах |
||
и зенкеров, расположенных параллельно оси |
или |
под углом |
|
,(рис. 128), производят |
при помощи рифленых протяжек (рис. 129) |
Рис. 128. Рифления в корпусах фрез: а ~ радиальное; б — осевое
169
Рис. 129. П ротяж ка |
для образования рифлений: |
а — общий Вид; б |
— проф иль реж ущ их зубьев |
на протяжных станках. При протягивании клиновидных пазов в паз корпуса ставят клин для соответствующего направления протяжки. Подъем зубьев на протяжке обеспечивает постепенное образование рифлений. Если рифление в пазах направлено радиально (см. рис. 128, а), его производят на долбежном станке при помощи пла стинчатых долбяков (рис. 130, а), для направления долбяка в паз корпуса ставится клин, соответствующий углу наклона паза (рис. 130, б). Число клиньев 5—6 шт., так как с помощью клиньев осуществляется подача за каждый ход долбяка.
Рифления иа ножках сборных инструментов обрабатывают при помощи резьбовых фрез на горизонтально-фрезерных станках или рифленых протяжек для наружного протягивания на горизонтально протяжных станках (рис. 131).
Рис. 130. |
Схема |
долбления рифлений |
в кор- |
Рис. 131. Рифлены й нож для соя |
||
|
пусе |
дисковой |
фрезы: |
|
|
ставной фрезы |
/ =■ клин; |
2 — держ авка; |
3 |
долбяк; |
|
||
|
4 — корпус |
фрезы |
|
|
|
170