книги / Нефтепромысловые машины и механизмы
..pdf§ 8. Процесс нагнетания
Рассмотрим процесс нагнетания приводного насоса одинарного действия. При нагнетательном ходе поршня всасывающий клапан закроется, давление в цилиндре возрастет до величины противодавле ния в напорном трубопроводе, нагнетательный клапан откроется и выталкиваемая поршнем жидкость будет поступать в напорный трубопровод.
Напор |
, соответствующий давлению рк в напорном трубопро |
воде, расходуется на подъем жидкости на геометрическую высоту нагнетания hB, на преодоление всех гидравлических сопротивлений в нагнетательном трубопроводе
2 У2
« • - я ш 2^
и в нагнетательном клапане /гкл, на изменение скорости v движения жидкости перед поршнем на ее скорость vBв выходном сечении трубы
— , на преодоление сил инерции жидкости h. |
LB |
F |
||||||
= — т;— w |
||||||||
'(£)■-*:' |
давления рот перед |
|
i |
g |
г н |
|||
и на преодоление |
выходным отверстием напор |
|||||||
ного трубопровода. |
|
|
|
|
|
|
|
|
В результате получим следующую формулу для процесса нагне |
||||||||
тания: |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ри |
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
LH |
F w + |
У |
|
(I. 15) |
|
|
|
|
g |
Fн |
|
|
||
Или, заменив |
г> и ш их значениями |
из (1.7) и (1.9), |
получим |
|||||
|
+ |
g |
~ г г - |
<в2 r cos ср + |
- ^ 2 - |
|
(1.16) |
|
|
|
Fн |
|
|
|
|
|
Следует иметь в виду, что напорный трубопровод обычно имеет значительную длину, поэтому существенное значение приобретает потеря напора на трение в указанном трубопроводе, входящая в выражение
|
|
X |
&i~FZ) 1 J |
УРавнения (1.15). |
Этот напор, |
как |
известно |
из гидравлики, определяется из |
|
* |
I |
у2 |
где %— коэффициент трения, зависит от те- |
|
выражения л |
-j- — |
роховатости внутренней поверхности трубы и вязкости перекачивае мой жидкости; I — длина трубопровода в м\ v — средняя скорость движения жидкости в трубопроводе в м!сек\ d — внутренний диаметр трубы в м\ g — ускорение силы тяжести в м/сек2,.
В процессе нагнетания при отсутствии воздушного колпака (см. § 9) может произойти отрыв жидкости от поршня. Это видно из анализа уравнения (I. 15), из которого видно, что все члены правой
£ н |
F |
части уравнения всегда положительны, за исключением —- -=—w, |
|
g |
Fu |
учитывающего силы инерции, который положителен в первой поло вине хода, но становится отрицательным во второй его половине (w — отрицательно, так как cos ф приобретает отрицательное значе ние). В первой половине хода столб жидкости движется с поршнем ускоренно. Однако во второй половине хода, когда поршень замед ляет свое движение, жидкость может оторваться от поршня, если сопротивления движению жидкости в напорном трубопроводе ока жутся недостаточными для замедления ее движения. При этом последующее соприкосновение столба жидкости с поршнем может сопровождаться сильным ударом.
Следует учесть, что силы инерции при нагнетании влияют в боль шей степени, чем при всасывании, так как обыкновенно длина напор ного трубопровода, а следовательно, и масса жидкости, находящаяся в нем, в несколько раз больше, чем при всасывании. При наличии воздушного колпака на напорной л и н и и движение жидкости за кол паком можно считать равномерным, пренебрегая силами инерции жидкости, неравномерно движущейся между поршнем и колпаком, ввиду малого расстояния между ними. Тогда разрыва столба жидкости не произойдет. Как и в процессе всасывания, при нагнетании вели чина р н должна быть всегда больше упругости pt паров перекачивае мой жидкости.
§ 9. Воздушные колпаки и определение их размеров
В результате переменной скорости движения поршня приводного насоса жидкость во всасывающем и нагнетательном трубопроводах движется неравномерно. При этом возникают силы инерции жидко сти, для преодоления которых необходимо развивать дополнительное давление. В особенности это относится к насосам одинарного и двой ного действия, отличающимся большой степенью неравномерности; у них могут возникать гидравлические удары, двигатель нагружается неравномерно. Для устранения или смягчения этих явлений приме няют воздушные колпаки на нагнетательных и всасывающих трубо проводах.
Воздушный колпак представляет собой цилиндрический сосуд, частично наполненный сжатым воздухом, служащим упругим аморти затором, смягчающим неравномерность движения поршня.
Сущность действия напорного колпака заключается в следующем. В период работы насоса, когда подача жидкости превышает среднюю, избыток жидкости заполняет колпак и сжимает находящийся в нем воздух, а уровень жидкости в колпаке повышается. В период, когда
подача жидкости становится меньше средней |
или прекращается, |
как в насосе одинарного действия при ходе |
всасывания, воздух |
в колпаке расширяется и выталкивает избыток жидкости в напор ный трубопровод, а уровень жидкости в кол паке снижается. В результате этого в напор ном трубопроводе поддерживается постоян ная скорость движения жидкости, соответ ствующая средней. Уровень жидкости в кол паке колеблется, и чем меньше колебания давления в колпаке, тем равномернее дви жение жидкости в трубопроводе за колпа ком. Поэтому в воздушном колпаке нужен достаточный, объем сжатого воздуха. Жид кость движется неравномерно лишь на участке между колпаком и рабочей каме рой. Поэтому колпак устанавливают как можно ближе к рабочей камере (рис. 12).
Аналогично напорному колпаку действует колпак па всасывающем трубопроводе. В ре зультате изменения давления в воздушных колпаках полностью не достигается равно мерное движение жидкости в трубопроводе. Колебание давления зависит от объема воз духа в колпаке. На практике ограничива ются такими размерами колпака, при кото рых колебание давления воздуха не превы шает 1—2,5%. При больших давлениях часть
воздуха в колпаке может раствориться в перекачиваемой жидкости и уноситься ею в напорный трубопровод. В результате происходит уменьшение объема воздуха в колпаке. Убыль воздуха пополняют из баллонов или при помощи компрессора.
В последние годы в колпаках начали помещать резиновые диа фрагмы, препятствующие соприкасанию жидкости с воздухом и, сле довательно, растворению последнего в жидкости. Применяют также резиновые баллоны, заполненные сжатым воздухом и помещенные
ввоздушном колпаке; это позволяет уменьшить его габариты. Для контроля за давлением воздуха в напорном колпаке приме
няют манометр, а на всасывающем колпаке — вакуумметр. За уров нем жидкости в колпаке при невысоких давлениях наблюдают через мерное стекло. Однако при перекачке нефти и нефтепродуктов приме нение мерных стекол небезопасно, так как в колпаке образуется смесь воздуха и нефтяных паров, которая может быть при опреде
ленных условиях взрывоопасной. Поэтому при перекачке нефте продуктов следует применять пробные краны.
Размеры воздушного колпака определяют, исходя из следующих соображений. Давление воздуха в воздушном колпаке при работе насоса изменяется от ртах до а объем его изменяется соответ ственно ОТ Ут1п до Ушах.
Степень неравномерности давления в колпаке определяется отно шением
g __ Ртах— Pmin Рср
Как было указано раньше, принимают б = 0,01 -f- 0,025. Вследствие того, что воздух, заключенный в воздушный колпак,
в течение всего времени работы насоса соприкасается с жидкостью постоянной температуры, можно принять, что состояние воздуха в колпаке изменяется по закону изотермического сжатия и расшире
ния, т. е. при постоянной температуре. |
|
получим |
||||||
Тогда |
по закону Бойля — Мариотта |
|||||||
|
РтахУ min — PminVmax — PcpV ср> |
|||||||
где Уср и |
р Ср — соответственно |
средний |
объем |
воздуха и среднее |
||||
давление. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Из этого соотношения можно получить |
|
|
||||||
|
|
|
Ртах |
Уmax |
|
|
|
|
или |
|
|
Pmin |
^min |
|
|
|
|
Ртах — Pmin |
Уmax — Pmin |
|
|
|||||
|
|
|
||||||
|
Pmax+ Pmin |
Утах+УтШ |
|
|
||||
Так как |
|
Ртах + Pmin |
„ |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
----------------- — Pep, |
|
|
||||
|
|
' max-!- У т т |
Уср, |
|
|
|||
|
|
|
|
= |
|
|
||
TO |
Ртах —Pmin |
У"maxт а х - У :min |
|
|
||||
|
= |
6 |
||||||
или |
|
Pep |
|
' cp |
|
|
|
|
|
|
У тах — Утщ |
|
У7 |
|
|
||
|
Т/ |
|
“ |
• |
(1.17) |
|||
|
У ср - |
|
g |
6 |
Величина избыточной подачи У' равна количеству жидкости, задерживающейся в колпаке в периоды работы насоса, когда факти ческая подача больше средней. Она может быть определена из графи ков подачи насоса (см. рис. 8) и измеряется площадью одной из сину соид, расположенной выше линии средней подачи.
В результате получим для разных типов насосов величину V'.
Насос
одинарного |
двойного |
тройного |
четверного |
действия |
действия |
действия |
действия |
0,55 Fs |
0,21 Fs |
0,009 Fs |
0 ,042 Fs |
Эти же величины относятся и к всасывающим колпакам.
Для дифференциального насоса получим: для напорного колпака
V' = 0,21 Fs; для всасывающего |
колпака |
V' |
= 0,55 Fs. |
|
При степени неравномерности давления б = |
0,025 получим вели |
|||
чины Fcp для различных насосов. |
|
|
|
|
|
Насос |
|
|
|
одинарного |
двойного |
тройного |
четверного |
|
действия |
действия |
действия |
действия |
|
22 Fs |
9Fs |
0 ,5 Fs |
|
2 Fs |
Воздушным колпакам придают цилиндрическую форму. Для* того чтобы нижняя их часть во время работы насоса была заполнена жидкостью, объем колпаков увеличивают и принимают равным
VB— 1,5 Vop.
Высоту колпака определяют из выражения
Н в
4УВ nDi
где D B— внутренний диаметр колпака.
§ 10. Работа и индикаторная диаграмма
Как известно, работа есть произведение силы на путь. Применительно к поршневому насосу простого действия работу А
(произведение силы на путь), совершаемую за один оборот кривошип ного вала или двойной ход поршня, можно выразить
А = у FsHn,
где F — площадь поршня; 5 — длина хода поршня; Н п — полный или манометрический подъем жидкости в м, который может быть определен с помощью приборов; у — удельный вес жидкости.
Рассмотрим схему, изображенную на рис. И . Манометр, устано вленный за напорным клапаном насоса, учитывает высоту подъема
htl и сопротивления в напорной линии. Вакуумметр учитывает высоту
h'BC и сопротивление во |
всасывающей |
трубе. Неучтенной |
остается |
||||
высота |
h o. |
|
|
|
|
|
|
Если |
выразить |
показания |
приборов в метрах столба |
жидкости |
|||
и обозначить сумму сопротивлений в трубах Лтр, получим |
|
||||||
|
|
^вс ~Ъ |
= h |
hTр = |
Нп. |
|
|
Следовательно, |
под |
полным или |
манометрическим |
подъемом |
|||
Нп = h + hTр понимают, |
что |
фактическая |
высота /г, на |
которую |
|||
насос должен поднять жидкость, как бы |
увеличивается на /гтр |
||||||
метров вследствие наличия сопротивлений в трубопроводе. |
|
||||||
Следует учесть, |
что |
если |
манометр и вакуумметр сообщаются |
с воздушным пространством напорного и всасывающего воздушных колпаков, ho равняется разности между высотами уровней жидкости в этих колпаках.
Зная выражение для определения работы, можно найти гидра влическую или полезную мощность (в л. с.) насоса простого действия:
7\Т __ |
Ап |
__ |
у FsnHп |
|
УУп “ |
60^ 75 “ |
60 -75 |
’ |
|
где F — площадь поршня в дм2; |
s — длина хода поршня в дм; п — |
|||
число двойных ходов поршня в минуту. |
через подачу насоса Q |
|||
Если выразить мощность |
N п (в |
л. с.) |
||
(в л/сек), то она не будет зависеть от рода действия насоса: |
||||
ЛГП= |
- Ц ^ 2- . |
(1.18) |
Работу, произведенную насосом, можно определить и при помощи прибора — индикатора (рис. 13а), который при подключении к насос ному цилиндру вычерчивает индикаторную диаграмму (рис. 136).
Индикатор состоит из цилиндра с хорошо пригнанным к нему поршеньком, находящимся под действием помещенной сверху пру жины. Индикатор соединяют с рабочей полостью цилиндра трехходо вым краном. Пространство над поршеньком соединено с атмосферой. На штоке поршенька закреплен карандаш, который прикасается к бумаге, обернутой вокруг барабана, и вычерчивает диаграмму. Барабан соединяют при помощи шнура со штоком или плунжером насоса, при движении которого барабан поворачивается. Если соеди нить цилиндр индикатора при помощи трехходового крана с атмосфе рой, то при работе насоса на бумаге будет прочерчиваться горизон тальная линия А — В (рис. 136), соответствующая атмосферному давлению. При переключении крана на цилиндр насоса в начале хода всасывания давление в цилиндре насоса и соответственно под
поршеньком индикатора снизится вследствие разрежения (давление всасывания) до точки С; при движении штока насоса барабан повер нется и карандаш прочертит горизонтальную линию С —D, Вначале обратного хода поршня (ход нагнетания) давление в цилиндре повы-
Рис. 13а. Схема действия индикатора. |
Рис. 136. Идеальная инди- |
1 — цилиндр насоса; 2 — поршень индикатора; з — пру- |
каторная диаграмма, |
жина индикатора; 4 — трехходовой краник; 5 — бара |
|
бан; 6 — контргруз. |
|
сится до давления нагнетания и поршенек индикатора передвинется вверх, вычертив вертикальную линию D — Е. Затем при ходе штока барабан повернется и карандаш прочертит горизонтальную линию EF. Накопец, в начале хода всасывания вследствие разрежения
|
в цилиндре насоса поршенек индикатора |
||||||
|
с карандашом опустится по вертикали FC |
||||||
|
и цикл будет далее повторяться. В ре |
||||||
|
зультате на бумаге карандаш вычертит |
||||||
|
индикаторную диаграмму CDEF в неко |
||||||
|
тором масштабе, |
зависящем |
от передачи |
||||
|
между |
штоком насоса и барабаном, а так |
|||||
|
же от жесткости пружины. Практическая |
||||||
|
диаграмма |
будет отличаться от идеальной |
|||||
|
в результате наличия воздуха, газов или |
||||||
Рис. 14. Практическая нор |
паров |
в |
цилиндре насоса, |
неплотности |
|||
поршня и клапанов, сопротивления откры |
|||||||
мальная индикаторная диа |
|||||||
грамма. |
тию и закрытию клапанов, ограниченности |
||||||
А—Ал— линия атмосферного да |
размеров воздушных колпаков. На практи |
||||||
вления; 0 —0 — линия нулевого |
ческой индикаторной диаграмме (рис. |
14) |
|||||
давления. Пунктиром показана |
|||||||
идеальная диаграмма. |
зигзаги возле точек а и с обусловливаются |
||||||
|
сопротивлением |
клапанов |
открытию |
и |
|||
инерционным колебаниям. Несовпадения |
горизонтальных линий |
вызваны сопротивлениями при проходе жидкости через клапаны. Отклонения боковых линий диаграммы от вертикали вызваны запаз дыванием закрытия клапанов при перемене хода поршня вследствие попадания в цилиндр воздуха.
По виду индикаторной диаграммы (рис. 15) можно судить об отдельных дефектах насоса. Площадь индикаторной диаграммы в определенном масштабе представляет работу, совершенную порш
нем за цикл. Площадь диаграммы |
^инд |
|
|
|
|
определяют планиметром или другим спо |
|
■■ |
! |
||
собом. Если разделить площадь индика |
1 |
|
|||
торной диаграммы ^ Инд на длину S |
диа |
„л ■ |
2 |
||
граммы и умножить на масштаб пружины |
|||||
индикатора т, получим значение среднего |
Г Т " ^ |
* \! |
|||
индикаторного давления |
pttнд. |
будет |
|
||
Индикаторная работа |
(в кГм) |
к------------ "П |
|
|
|
равна |
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
= PiFs.
Индикаторная мощность (в л. с.)
Ni = |
А \ п _piFsn |
(Г-19) |
6ОТ75 6(Г75 * |
Эта мощность определена для насоса одинарного действия. Для насоса двой ного действия обе стороны поршня произ водят одинаковую работу (если не учиты вать влияние штока). Поэтому работа в насосе двойного действия за один
оборот кривошипного вала |
будет 2piF s, |
|
а мощность (в л. с.) |
|
|
М . |
2pjFsn |
|
г “ |
6 0 - 7 5 |
’ |
__________ Л
7 -EL-.
----------------У
Рис. 15. Характерные инди каторные диаграммы.
1 — запаздывание закрытия на гнетательного клапана; 2 — за паздывание закрытия всасываю
щего |
клапана; |
3 — для |
|
насоса |
|||
без воздушного |
колпака |
на на |
|||||
порной |
линии; |
4 — в цилиндр |
|||||
насоса |
при |
всасывании |
прони |
||||
кает |
воздух; |
5 — оставшийся |
|||||
в цилиндре |
после |
нагнетания |
|||||
воздух |
расширяется; |
6 — не |
|||||
плотность |
всасывающего |
кла |
|||||
пана; |
7 — неплотность нагнета |
||||||
тельного |
клапана; |
8 — неплот |
|||||
ность между поршнем и |
цилин |
||||||
|
|
|
дром. |
|
|
|
Для насоса с числом рабочих полостей цилиндров |
к получим |
|
Ni = |
kpiFsn |
(1.20) |
60-75 |
§11. Коэффициент полезного действия насоса
имощность двигателя
Полезная или гидравлическая мощность N n меньше индикатор ной iV*, так как при определении мощности Ni не учтены гидравли ческие потери в клапанах и каналах насоса, а также не учтены объем ные потери, возникающие вследствие утечек жидкости из рабочей камеры.
Гидравлические потери учитываются гидравлическим к. п. д. насоса т]г, а объемные потери — коэффициентом наполнения т|0.
Отношение Isi называют индикаторным к. п. д. и |
обозначают |
||
через т]ь т. е. |
|
|
|
N п |
|
( 1. 21) |
|
N i~ = |
Tli- |
||
|
|||
В свою очередь |
|
|
|
N i = Л«Ло- |
|
||
Следовательно, |
|
|
|
r\i = |
ЛгЛо* |
(1 .22) |
|
Индикаторная мощность N t меньше мощности N Rас, |
полученной |
на валу насоса от двигателя, вследствие механических потерь в насосе, которые учитываются механическим к. п. д. насоса т)Мех» т. е-
Nj |
Лмсх* |
(I. 23) |
|
Nнас |
|||
|
|
Отношение полезной мощности к мощности, переданной двигате лем на вал насоса, называют полным к. п. д. насоса т]Нас.
В |
результате |
получим |
|
|
|
|
Nп |
— ‘Пг'По'Пмех — Т1нас. |
(1.24) |
|
|
Nнас |
|
|
Мощность на валу насоса (в л . с.) |
|
|||
|
|
N нас — QH\\ у |
(1.25) |
|
|
|
|
75т|нас |
|
У |
приводных |
насосов |
в зависимости от конструкции, |
качества |
изготовления и размеров т]Нас = 0,6 -г 0,85.
Насос соединяется с двигателем при помощи муфты, клииоременной передачи, редуктора и т. п., в которых имеются свои потери,
учитываемые |
к. п. д. |
передачи |
цПер. |
Мощность |
двигателя определяется из выражения |
||
|
|
■^двиг-- |
Nнас |
|
|
|
^пер |
Мощность двигателя берут с некоторым запасом. |
|||
Двигатель |
имеет |
в свою очередь потери, учитываемые через |
|
к. и. д. двигателя. В |
результате |
получим к. п. д. агрегата |
§ 12. Основы механического |
расчета деталей насоса |
Рассмотрим схему приводного |
поршневого насоса (рис. 16). |
Сила JР, действующая на поршень в период нагнетания, зависит |
|
от величины давления в цилиндре: |
|
P = S 2 - y F = pBF, |
где рн — давление под поршнем в период нагнетания, определяемое по формуле (1. 15) или (1. 16); F — площадь поршня.
Это усилие Р передается штоку. Усилие P i в шатуне опре
делится:
р , = cos ф |
(1.27) |
Максимального значения угол ф достигает, когда кри вошип образует с шатуном прямой угол. При этом
t g ф та х — ~Г~^
_ Р" |
f |
Ф Р |
o |
||
-+ 4 |
7777777 |
Т |
Рис. 16. Расчетная схема приводной части поршневого насоса.
где г — радиус кривошипа, а I — длина шатуна. Этому значению угла ф будет соответствовать и максимальное значение силы Pi. Следует отметить, что у одноцилпндрового насоса без воздушного колпака максимальное значение P i будет соответствовать началу нагнетания, когда направления штока и шатуна совпадают и ф = 0.
Так как у многих насосов -у = 0,2 и, следовательно, cos ф =
= 0,98, можно принять для упрощения расчетов Pi = Р |
= paF. |
Разложив силу P i на две составляющие Р и Рг, получим Р 2 = |
Р tg ф, |
которая воспринимается параллелью крейцкопфа.
В соответствии с направлением силы Рг будет нагружена нижняя или верхняя параллель. При направлении нагрузки на нижнюю параллель следует добавить вес крейцкопфа. По окружности, описы ваемой пальцем кривошипа, силу P i можно разложить на танген циальную силу Г, направленную касательно к окружности, и нор мальную силу N, воспринимаемую валом кривошипа.
Как видно из рис. 16,
Т = Р±cos [90 — (ф + ф)] = Pi sin (ф + ф).
Если пренебречь углом ф вследствие малости его величины, получим
P = P1sincp. |
(1.28) |
Тангенциальное усилие графически изображается синусоидой.