книги / Насосы. Вентиляторы. Кондиционеры
.pdfа по месту расположения точки определяют марку насоса, частоту вращения его колеса, мощность и требуемую сте пень обточки колеса.
1.5.2. ПРИЧИНЫ НЕУСТОЙЧИВОЙ РАБОТЫ НАСОСОВ В СЕТИ
Для нормальной эксплуатации насосов (насосных уста новок) должна быть обеспечена устойчивая работа системы насос—гидравлическая сеть. Это означает, что после слу чайных возмущений, которые могут вызываться различны ми причинами (временные изменения потребляемого расхо да, сопротивления и пр.), режим работы насоса должен воз вращаться к исходному. Ниже рассматриваются характер ные случаи неустойчивой работы насоса.
Влияние технических характеристик насосов на их ра боту в сети. Если характеристика насоса Q—Н имеет мак симум, то работа насоса на восходящей ее ветви от нулевой подачи до точки с максимальным напором будет неустойчи вой.
На рис. 1.43 изображены характеристики насоса и гид равлической сети, причем характеристика сети пересекает характеристику насоса в двух точках: в точке В на восходя щей ветви и в точке А на падающей (нисходящей) ветви. Это значит, что данный насос и сеть могут иметь две рабо чие точки (два равновесных состояния).
Предположим, что насос подавал жидкость в количестве QA (рабочая точка А). Пусть в результате каких-либо при чин произошло кратковременное увеличение расхода на AQa . Возникающая при этом разность напоров ÂHA = Н с - Н н
Рис. 1.43. Характеристики насоса и сети
положительна, т. е. энергии на соса для обеспечения данного расхода (QA + ДОд) будет недо статочно, что приведет к умень шению скорости потока. С умень шением скорости в системе уменьшается подача, и, когда последняя станет равной QA, равновесное состояние восстано вится.
Если же рабочей точкой яв ляется точка В, то при кратко временном увеличении расхода на AQB, возникающая при этом
разность напоров АНg = Н'с - Н 'н будет отрицательна, т. е. насос сообщает жидкости избыток энергии (жидкость полу чает в насосе энергию Н 'н , а отдает в систему Н 'с, где Н 'с < < Н 'я). Этот избыток энергии приводит к увеличению кине тической энергии жидкости (ее скорости), а следовательно, и к дальнейшему увеличению расхода (Qg + AQg), что, в свою очередь, приводит к еще большему отклонению работы на соса от равновесного состояния.
Точно таким же образом можно сказать, что уменьшение подачи в точке А приведет к увеличению скорости в систе ме и восстановлению равновесия и, наоборот, к уменьше нию скорости и дальнейшему нарушению равновесия, если рабочей точкой будет точка В.
Таким образом, в общем случае на восходящей ветви ха рактеристики Q—Н насос будет работать неустойчиво, на нисходящей — устойчиво.
Однако устойчивая работа насоса может быть и на восхо дящей ветви характеристики Q—Н насоса при условии, если характеристика системы пересекает ее в одной точке, и если статический напор системы Н с меньше напора Н 0 при ну левой подаче (рис. 1.44).
Влияние колебаний уровней жидкости на работу насосов в сети. Колебания уровней жидкости в поверхностном ис точнике. Поскольку уровень воды в поверхностных источ никах не остается постоянным и изменяется в зависимости от гидравлического режима источника, то режим работы насоса при этом также меняется.
На рис. 1.45 приведены характеристики насоса и харак теристика сети Q—Н с при геометрической высоте подъема Н г (уровень воды в источнике минимальный). Точка пере сечения характеристик насоса и сети — точка А — определи-
ет режим работы системы на сос—сеть, характеризую щ ийся следующими пара метрами: подачей QAJ напо ром НАупотребляемой мощ ностью РА и КПД к\А.
При повышении уровня воды в источнике на вели чину ДЛ геометрическая вы сота подъема Н г уменьшает ся на ДЛ, а характеристика сети смещается таким об разом, что координата ее вершины уменьшается на ве личину ДЛ, а потери напора в трубопроводе практически остаются постоянными при
данном расходе. В этом случае режим работы системы на сос—сеть характеризуется новой режимной точкой В, име ющей координаты QB, Н в , Рв и к\в .
Следовательно, при повышении уровня воды в источнике напор насоса уменьшается, подача и мощность увеличива ется, КПД насоса снижается. Увеличение мощности насоса вызывает перегрузку электродвигателя, его нагрев и умень шение КПД двигателя, что может привести к выходу дви гателя из строя.
Во избежание перегрузки двигателя необходимо регу лировать подачу насоса. Если насосы подают воду в ре зервуары, то в момент повышения уровня воды в источни ке следует поддерживать максимально возможный уро вень воды в резервуаре. Это мероприятие позволяет сни зить увеличение мощности электродвигателя, т. е. его пе регрузку.
При значительных колебаниях уровня воды в источнике целесообразно применять насосы с крутопадающей харак теристикой Q—Н у при которой изменение подачи и мощно сти насоса будет меньшим, чем при пологой. Однако надо иметь в виду, что такие насосы имеют небольшую рабочую часть характеристики и изменение уровня воды может при вести к работе вне рекомендуемого поля.
Колебания уровней в приемном резервуаре. На рис. 1.46 приведен пример, поясняющий возникновение неустойчи вой работы насоса при колебании верхнего уровня жидко сти, т. е. в приемном резервуаре.
я
А0
Но
Рис. 1.46. Режимы работы насосов при повышении уровня воды в баке приемного резервуара
Пусть насос подает жидкость в резервуар, причем точка А является рабочей. Если расход в сети Qc станет меньше, чем подача насоса QА, то уровень жидкости в резервуаре начнет повышаться, а следовательно, начнет увеличиваться геометрическая высота подъема. Это значит, что характе ристика сети начнет подниматься параллельно самой себе, а рабочая точка вследствие саморегулирующей способности насоса будет смещаться в сторону уменьшения подачи (Од—
AQA )-
Если расход в сети Qc будет оставаться меньше, чем из мененная подача насоса (Од—ДОд), то может наступить та кой момент, когда характеристика сети коснется характе ристики насоса в точке К. Поскольку точка К лежит на восходящей ветви характеристики насоса, то, как только производительность насоса уменьшится до Q#, рабочая точ ка окажется в области неустойчивой работы и тотчас же переместится в точку AQ и подача насоса прекратиться. При этом будет иметь место обратное движение жидкости из верх него резервуара через насос (так как Н с > Н п = H Q).
Подача жидкости насосом возобновится с того момента, когда уровень жидкости в верхнем резервуаре понизится до положения, соответствующего геометрической высоте подъе ма H Q.
При этом режим работы насоса будет характеризоваться рабочей точкой А^.
В рассматриваемом случае устойчивая работа насоса воз можна только при Qc > QK, в противном случае насос будет работать с переменной производительностью, сопровождаю щейся гидравлическими ударами.
Следовательно, насосы, работающие на напорные резер вуары и безбашенные системы водонапорной сети, должны иметь пологие характеристики Q—Н без западающей вет ви. При анализе режима работы насоса необходимо уточ нять продолжительность работы насоса при различных уров нях воды в баке и в зависимости от этого подбирать насос
соптимальным КПД на диктующий уровень воды в баке.
1.5.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РЕЖИМОВ СОВМЕСТНОЙ РАБОТЫ НАСОСОВ
Втех случаях, когда работа одного насоса не обеспечива ет требуемую подачу или расчетный напор, применяют со вместную работу двух или более насосов.
Различают два вида совместной работы насосов: парал лельную и последовательную. Для совместной работы насо сов применяют, как правило, насосы с одинаковыми харак теристиками.
Параллельная работа насосов. Параллельную работу на сосов применяют в тех случаях, когда при неизменном (или
мало изменяющемся) напоре производительность насосной станции изменяется в широких пределах или не может быть обеспечена работой одного насоса. При параллельной рабо те насосов повышается надежность работы насосной стан ции, так как при выходе из строя одного насоса подача не прекращается, а только уменьшается.
Параллельная работа двух насосов с одинаковыми ха рактеристиками. На рис. 1.47 представлена рабочая ха рактеристика Q—iï( i( 2 ) двух одинаковых насосов. Так как характеристики одинаковы, то они совпадают. Суммарная характеристика Q—H(i+2 ) при параллельной работе двух оди наковых насосов строится путем откладывания на графике удвоенной подачи при одинаковых напорах для трех, четы рех точек — режимов работы. Так, удвоив на графике пода чу одного насоса, выраженную отрезком аЪ, находим точку с суммарной характеристики (аЪ = Ъс). Таким же образом находят остальные точки, необходимые для построения сум марной характеристики.
Суммарная производительность насосов при их параллель ной работе на сеть с характеристикой СЕ определяется точ кой А п и равна Q(i+2 ). При этом режим работы каждого насо са характеризуется точкой В. Абсцисса этой точки определя ет подачу каждого из насосов QQ, а ордината — их напор Я д.
Рис. 1.47. Характеристики при параллельной работе двух одинаковых насосов
Видно, что напор Н развиваемый каждым насосом, ра вен напору, развиваемому обоими насосами при совместной их работе Н (1+2)> а подача каждого из насосов QB будет рав-
на Q(l+2>/2.
При независимой работе насосов на данный трубопровод их режим определяется точкой А , соответствующей подаче QA и напору НА, где QB < QA. Поэтому суммарная подача насосов Q(i+2 )> работающих совместно на общую сеть, мень ше, чем суммарная подача этих же насосов 2QA при раз дельной их работе на ту же сеть. При параллельной работе насосов достигается повышение напора [до if(1+2)] по срав нению с напором НА, развиваемым насосом при независи мой работе.
Потребляемая каждым насосом мощность определяется при параллельной работе ординатой Рв (рис. 1.47), а при раздельной — ординатой РА.
Коэффициент полезного действия каждого из совместно работающих насосов определяется точкой 1, а при раздель ной работе — точкой 2. Параллельная работа насосов наи более экономична в тех случаях, когда точке 1 соответству ет максимальный КПД.
Применение параллельной работы насосов наиболее эффективно при пологих характеристиках сети. В против ных случаях не достигается значительного увеличения суммарной подачи при переходе на совместную работу на сосов.
Параллельная |
работа |
|
трех насосов с одинаковыми |
|
|
характеристиками. |
Сум |
|
марная характеристика Q— |
|
|
Я (1 +2+3) трех одинаковых на |
|
|
сосов показана на рис. 1.48 |
|
|
(при ее построении абсциссы |
|
|
характеристик каждого на |
|
|
соса должны быть утроены). |
|
|
Из этой характеристики вид |
|
|
но, что с увеличением коли |
|
|
чества параллельно работаю |
Рис. 1.48. Характеристики при парал |
|
щих насосов уменьш ается |
лельной работе трех одинаковых |
|
подача каждого насоса по |
насосов |
сравнению с производитель
ностью этого же насоса при раздельной работе [Q(i+2 +З)/^ <
< 0 ( 1+ 2 )/2 < Ф ( 1, 2, 3)]-
Режим параллельной работы трех (и более) насосов опре деляют так же, как и режим работы двух насосов.
Параллельная работа насосов с различными характери стиками. Суммарную характеристику при параллельной ра боте двух насосов (и более) с разными характеристиками строят так же, как и для насосов с одинаковыми характери стиками.
Для рассматриваемого случая начало построения суммар ной характеристики Q—Я ц +2ч, т. е. начало совместной ра боты насосов, будет в точке I (рис. 1.49), так как второй
насос (низконапорный) |
может |
начать |
совместную работу |
|
|
|
с |
первым |
(высоконапорным) |
|
|
лишь после того, как напор, |
||
|
|
развиваемый первым насосом, |
||
|
|
снизится до напора Яо(2)* |
||
|
|
|
Суммарную характеристи |
|
|
|
ку строят от точки 1 путем от |
||
|
|
кладывания на графике сум |
||
|
|
марной подачи насосов при |
||
|
|
одинаковых напорах. |
||
|
|
|
Совместная работа насосов |
|
|
|
на заданную сеть характери |
||
|
|
зуется точкой А. Режим рабо |
||
|
|
ты каждого насоса при парал- |
||
Рис. 1.49. Характеристики |
при |
лельной работе определяется |
||
параллельной работе двух насосов |
положением точек 3 и 2. При |
|||
с разными параметрами |
|
совместной работе насосы име |
ют подачу: первый — Q'y, второй — Q'2, т. е. Q'(i+2 ) = Q'i + + O'2. При этом каждый насос развивает напор НА. При раздельной работе насосов на ту же сеть подача первого на соса равна Qj, второго — Q2, при этом < Qj и Q'2 < Q2.
Параллельная работа насосов, установленных на раз ных станциях. На рис. 1.50 представлен график параллель ной работы двух разных насосов, установленных на разных станциях и соединенных трубопроводом длиной L. Кривая Q—H i является характеристикой насоса, установленного на станции I, Q—Н 2 — характеристикой насоса, установлен ного на станции II, О—Е' — характеристикой соединитель ного трубопровода, С—Е' — характеристикой общего трубо провода от точки а. Чтобы получить характеристику перво го насоса Q'—Н у, приведенную к узловой точке а, нужно из ординат характеристики Q—H i вычесть значения напо ра на участке соединительного трубопровода, т. е. ордина ты кривой О—Е'. Для построения суммарной характерис тики Q—H<i+2) необходимо сложить характеристики Q'—Ну и Q—Н 2. Совместная работа насосов характеризуется точ кой АпРежим работы каждого насоса характеризуется точ ками 1 и 2.
В том случае, когда отметки уровня жидкости в забор ных резервуарах станции различны, ординаты приведенной характеристики станции с более низкой отметкой уровня жидкости в резервуаре следует уменьшить на значение разно сти отметок уровня жидкости в резервуарах обеих станций.
Последовательная работа насосов. Схема последователь ной работы насосов применяют в тех случаях, когда при
Рис. 1.50. Характеристики при параллельной работе насосов, установленных на разных станциях
неизменной (или мало из |
|
|
меняющейся) подаче один |
|
|
насос не может обеспечить |
|
|
требуемый напор. |
|
|
График последователь |
|
|
ной работы двух одинако |
|
|
вых насосов показан на |
|
|
рис. 1.51, где Q— |
2) — |
|
характеристика насосов, а |
|
|
С—Е — характеристика |
|
|
сети. |
|
|
Суммарную характери |
Рис. 1.51. Характеристики при последо- |
|
стику Q—//( 1 +2 ) строят от |
вательной работе двух одинаковых на |
|
кладывая на графике уд |
сосов |
|
|
военный напор при одной и той же подаче для трех-четырех произвольно выбранных режимов работы. Например, для нахождения точки а на суммарной характеристике удваи вают отрезок Ьс и откладывают на графике (be = ab).
Д ля сети с характеристикой С—Е режим работы одного насоса при раздельной работе определяется точкойА, а двух насосов при совместной работе — точкой A i. Этим режимам соответствуют подачи и Q(i+2 ). где <?ц+2 ) > Q\, и напоры H \t 2 и //( 1 +2 ), где //( 1 +2 ) > H i f 2 - Таким образом, при после довательной работе насосов увеличиваются их общая пода ча и напор.
Для сети с характеристикой С'—Е', которой соответству ет рабочая точка суммарной характеристики насосов А£, лежащ ая на одной вертикали с точкой А, подача равна Qi, а напор — 2 //i( 2. В данном случае каждый насос развивает такую же подачу, как и при раздельной работе.
Последовательная работа трех одинаковых насосов, а также насосов с разными характеристиками протекает аналогично.
Следует отметить, что последовательное соединение двух или более насосов обычно менее выгодно, чем применение одного насоса с требуемым напором.
1.5.4. РЕГУЛИРОВАНИЕ РЕЖИМОВ РАБОТЫ НАСОСОВ В СЕТИ
Регулированием режима работы насоса в сети называет ся процесс искусственного изменения характеристики тру бопровода или характеристики насоса для обеспечения ра боты насоса в системе насос—сеть в требуемой режимной
точке, которая является точкой пересечения характеристи ки насоса Q—Н с характеристикой сети Q—Н с.
В практике могут использоваться следующие способы регулирования работы системы насос—сеть:
изменение характеристики сети; перепуск жидкости из напорной линии во всасывающую;
впуск воздуха во всасывающий трубопровод; изменение частоты вращения рабочего колеса насоса; изменение геометрии проточных каналов насоса;
изменение кинематики потока на входе в рабочее колесо.
1. Одним из наиболее распространенных методов измене ния характеристики сети является дроссельное регулирова ние, т. е. дросселирование задвижкой, установленной на на порной линии насоса. Установки дополнительного оборудо вания в этом случае не требуется, что является основным достоинством данного метода.
Дроссельное регулирование заключается во введении в на порный трубопровод системы насос—сеть добавочного со противления от задвижки h3. Благодаря этому характерис тика Q—Н с сети поднимается более круто Q—Я 'тр (рис. 1.52) и пересекает характеристику насоса в режимной точке 2, соответствующей требуемой подаче Q3. При этом потери на пора, которые теряются вследствие увеличения местного со противления в задвижке,
К = Н 2 - Я 3,
где Н 2 — напор, развиваемый насосом; Я 3 — напор, требу емый в сети.
Изменением степени открытия задвижки, т. е. измене нием потерь напора в задвижке Л3, можно получить любую подачу от Qj (при полностью от крытой задвижке) до нуля (при
закрытой задвижке).
Однако с увеличением разно сти между напором, развиваемым насосом, и напором, требуемым в сети, КПД насосной установки уменьшается.
Из-за существенных недостат ков (неэкономичность и возмож ность регулирования только в сто рону уменьшения подачи) метод дроссельного регулирования целе сообразно применять только на