книги / Техника высоких напряжений
..pdfб)
Рис. 8-5. Корона при переменном напряжении,
а —изменение во времени приложенного напряжения (U), напряженности поля на поверхности провода (£ д р ) и суммарного заряда (Q); б —емкостный ток (IQ )
н ток короны (/к).
начать |
уменьшаться. |
Естественно, |
ние делается равным |
нулю. |
В |
мо |
|||||||||||||
что |
в источник |
в |
первую очередь |
мент времени h напряженность по |
|||||||||||||||
начинает стекать заряд провода, но |
ля на поверхности провода достиг |
||||||||||||||||||
при |
этом |
немедленно |
напряжен |
ла критической |
и, |
следовательно, |
|||||||||||||
ность поля на проводе становится |
должна |
загореться |
корона отрица |
||||||||||||||||
меньше |
критической |
и |
ионизация |
тельной |
полярности. |
|
При |
этом |
|||||||||||
в чехле короны прекращается. В ре |
мгновенное |
значение |
|
напряжения |
|||||||||||||||
зультате |
каналы |
стримеров |
посте |
Uo может быть значительно меньше |
|||||||||||||||
пенно теряют свою проводимость и |
UK. Из |
графика |
рис. |
8-5,а |
видно, |
||||||||||||||
объемный |
заряд |
оказывается |
отре |
что |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
занным от провода, так как теперь |
|
U0= U K— |
|
|
|
|
|||||||||||||
он может .вернуться на провод толь |
но так как |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
ко |
за |
счет |
подвижности |
ионов, |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
т. е. крайне |
медленно |
(рис. 8-6,6). |
|
ш м= и к - и ю |
|
|
|||||||||||||
|
В момент |
времени |
/з |
заряд |
на |
|
|
|
|||||||||||
|
то |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
проводе QПр сделался равным нулю, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
но |
напряжение |
еще |
сохранилось |
|
и„ = 2ик - и |
м. |
(8-12) |
||||||||||||
положительным |
за счет |
влияния |
Следовательно, |
если |
амплитуда |
||||||||||||||
объемного |
заряда. |
В |
момент 14 |
на |
|||||||||||||||
проводе |
появляется |
отрицательный |
напряжения |
источника |
более |
чем |
|||||||||||||
заряд, создающий |
напряжение, |
по |
в 2 раза превышает критическое на |
||||||||||||||||
величине |
равное |
ДС^м |
(рис. |
8-6,в), |
пряжение |
короны, |
отрицательная |
||||||||||||
так |
что |
результирующее |
напряже |
корона |
может загореться еще в по- |
|
|
|
|
|
объемного заряда наступает в мо |
||||||||||
|
|
|
|
|
мент |
времени |
tQl а |
к |
моменту t7 |
||||||
|
|
|
|
|
(амплитуда напряжения) |
отрица |
|||||||||
|
|
|
|
|
тельный заряд достигает своей ма |
||||||||||
|
|
|
|
|
ксимальной величины (рис. 8-6,д). |
||||||||||
|
|
|
|
|
Далее процесс повторяется и во все |
||||||||||
|
|
|
|
|
последующие |
|
полупериоды, кроме |
||||||||
|
|
|
|
|
первого, |
во время горения |
короны |
||||||||
|
|
|
|
|
источник отдает линии двойной за |
||||||||||
|
|
|
|
|
ряд, половина которого тратится на |
||||||||||
|
|
|
|
|
компенсацию заряда противополож |
||||||||||
|
|
|
|
|
ного знака, оставшегося от преды |
||||||||||
|
|
|
|
|
дущего полупериода. |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
На рис. 8-5,6 приведена кривая |
||||||||||
|
|
|
|
|
тока между проводами коронирую- |
||||||||||
|
|
|
|
|
щей линии. На |
синусоидальный |
ем |
||||||||
|
|
|
|
|
костный ток ic, определяемый на |
||||||||||
|
|
|
|
|
пряжением источника |
и |
геометриче- |
||||||||
|
|
|
|
|
скои |
емкостью |
|
линии |
^с = |
п |
du |
||||
|
|
|
|
|
|
Сг -^ -, |
|||||||||
|
|
|
|
|
накладываются |
коронные пики, |
дли |
||||||||
|
|
|
|
|
тельность |
которых |
равна |
длитель |
|||||||
|
|
|
|
|
ности горения |
короны. |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
Пик тока короны в первый полу- |
||||||||||
|
|
|
|
|
период |
значительно |
меньше |
тока |
|||||||
|
|
|
|
|
в последующие |
полупериодьк |
Ток |
||||||||
|
|
|
|
|
короны |
в действительности |
состоит |
||||||||
|
|
|
|
|
из большого |
числа |
кратковремен |
||||||||
|
|
|
|
|
ных |
импульсов, |
аналогичных |
им |
|||||||
|
|
|
|
|
пульсам тока в промежутке игла— |
||||||||||
|
|
|
|
|
плоскость при постоянном напряже |
||||||||||
|
|
|
|
|
нии. Эти импульсы могут разли |
||||||||||
|
|
|
|
|
чаться на коротких отрезках про |
||||||||||
|
|
|
|
|
вода, но при больших длинах линии |
||||||||||
|
|
© |
|
они сливаются в суммарный корон |
|||||||||||
|
|
|
ный |
ток, |
который |
и |
показан |
на |
|||||||
|
|
|
рис. |
8-5,6. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
9) |
|
|
8-4. ПОТЕРИ НА КОРОНУ |
|
|||||||||
|
|
|
ПРИ ПЕРЕМЕННОМ НАПРЯЖЕНИИ |
||||||||||||
|
Рис. 8-6. Объем |
Как |
было |
установлено |
в § |
8-2, |
|||||||||
|
ные |
заряды в окре |
при постоянном напряжении потери |
||||||||||||
|
стности |
провода |
|||||||||||||
|
в |
различные |
мо |
на |
корону |
определяются |
переме |
||||||||
|
менты |
времени. |
щением зарядов |
от коронирующего |
|||||||||||
ложительный |
полупериод напряже |
провода до противоположного элек |
|||||||||||||
трода, благодаря чему в промежут |
|||||||||||||||
ния (£/о<0) . |
|
|
короны (t$) |
ке |
устанавливается |
|
непрерывный |
||||||||
После зажигания |
ток конвекции, эквивалентный |
току |
|||||||||||||
вокруг провода начинает образовы |
утечки. При |
переменном напряже |
|||||||||||||
ваться отрицательный объемный за |
нии объемные заряды провода в ос |
||||||||||||||
ряд, |
который |
постепенно компенси |
новном 4не доходят до противопо |
||||||||||||
рует |
положительный |
заряд, остав |
ложного электрода, |
поэтому потери |
|||||||||||
шийся от предыдущего полупериода |
на корону имеют совершенно дру |
||||||||||||||
(рис. 8-6,г). |
Полная |
компенсация |
гую природу. |
|
|
|
|
|
|
|
Рассмотрим, как изменяется суммарный заряд, стекающий в ли
нию из источника Q= QIIP+Q 0G. Так как, удаляясь от оси провода, за ряд теряет свой потенциал, то при наличии короны общий заряд при данном напряжении U должен быть больше, чем в случае, когда весь заряд сосредоточен на проводе. По этому после момента зажигания ко роны кривая суммарного заряда пойдет выше синусоиды приложен ного напряжения, как это показано пунктиром на рис. 8-5,а. После по гасания короны заряд в объеме остается практически неизменным, в момент ts он начинает уменьшать ся, а в момент U меняет знак на противоположный. Изменение за ряда во времени при наличии ко роны делается несинусоидальиым, максимальное значение заряда уве личивается и кривые заряда и на пряжения не совпадают по фазе. Благодаря этому в линии появляют ся высшие гармоники тока, увели чивается эффективная емкость линии и возникают потери энергии.
Когда короны на линии нет, по тери энергии отсутствуют (если пренебрегать активным сопротив лением проводов и активными утеч ками по изоляторам), так как энер гия, затраченная источником на создание электрического поля в те чение одной половины периода, в течение следующей половины пе
риода |
полностью |
возвращается |
||
в источник. |
При |
наличии |
короны |
|
источнику |
возвращается |
только |
||
часть |
этой |
энергии, определяемая |
зарядами на проводе, а энергия, связанная с объемными зарядами и
^ |
AUм Qоб |
приблизительно равная |
— ^-----» |
сохраняется в виде остаточного электрического поля. В следующий полупериод объемные заряды долж ны быть компенсированы и соот ветствующая энергия затрачивается источником безвозвратно. Таким образом, потери энергии при пере менном напряжении связаны с не прерывной перезарядкой чехла ко роны, которая происходит несин-
Рис. 8-7. Стилизованная форма вольт-куло- новой характеристики коронирующей линии.
хронно с изменением напряжения. Силой, удерживающей заряд в объеме и не дающей ему вернуть ся на провод при снижении напря жения, является сопротивление мо лекул воздуха, в котором двигаются ионы. Поэтому потери на корону идут на увеличение скорости моле кул, с которыми сталкиваются ионы,
т.е. на нагревание воздуха. Изменение заряда коронирую
щей линии можно представить еще более наглядно с помощью вольткулоновой характеристики, т. е. за висимости мгновенного значения за ряда от мгновенного значения на пряжения. Вольт-кулоновые харак теристики при различных амплиту дах приложенного напряжения в стилизованном виде показаны на рис. 8-7, где цифрами отмечены ха рактерные точки, соответствующие отдельным моментам времени на рис. 8-5,а. Прямолинейные участки вольт-кулоновой характеристики со ответствуют интервалам времени, когда корона не горит, изменяется только заряд на проводе и, следова тельно, наклон вольт-кулоновой ха рактеристики определяется геомет рической емкостью линии.
Вольт-кулоновые характеристи ки, определенные экспериментально, в общем соответствуют нарисован ной выше картине, однако они имеют более плавный характер, без резких изломов в момент максиму ма напряжения. Связано это преж де всего с тем, что чехол короны не мгновенно теряет свою проводи
мость, поэтому ионы не сразу за стревают в пространстве. Кроме того, последние эксперименты, про веденные в Энергетическом инсти туте имени Кржижановского, пока зывают, что определенная часть объемного заряда все же каждый полупериод уходит из чехла короны и постепенно перемещается к про тивоположному электроду.
В качестве примера на рис. 8-8 показано семейство вольт-кулоно- вых характеристик, полученных экспериментально в цилиндриче ском конденсаторе.
Потери за один период
т
PQ= ^ u i d t = ÿ u dQ
пропорциональны площади вольткулоновой характеристики j>udQ,
а потери за единицу времени, т. е. мощность потерь,
P = f ÿ u d Q , |
(8-13) |
где f — частота приложенного на пряжения.
Таким образом, определение по терь на корону при переменном на пряжении могло бы сводиться к рас чету вольт-кулоновой характеристи ки и определению ее площади, для чего необходимо исследовать дви жение объемного заряда в окрест ности провода. Приблизительно та кой метод был использован немецким ученым Майром, выве денная которым формула будет
Рис. 8-8. Семейство вольт-кулоновых харак теристик, снятых экспериментально в ци линдрическом конденсаторе.
приведена в следующем параграфе. Однако строгий аналитический вы вод формулы потерь на корону в настоящее время невозможен, и даже в формуле Майра содержатся коэффициенты, определенные из опыта. Поэтому основной путь определения потерь на корону при переменном напряжении заключает ся в обобщении опытных данных, которых к настоящему времени на копилось довольно много.
Изучение первых экспериментов по определению потерь на корону позволило американскому инженеру
Пику предложить |
широко |
извест |
ную эмпирическую |
формулу мощ |
|
ности потерь на корону |
|
|
P = T T (f + 25) X |
|
|
х у ^ - т (иФ- и оу .1 0 -‘ квт[км X |
||
X фаза, |
(8-14) |
где 8 — относительная плотность воз духа;
г0 — радиус провода, см\
s — среднее геометрическое рас стояние между проводами,
см\
f — частота, гц\
l/ф — действующее значение фазо
вого напряжения, кв; |
вели |
||
U0— некоторая |
расчетная |
||
чина напряжения, близкая |
|||
к критическому напряжению |
|||
короны. Это расчетное |
на |
||
пряжение |
определяется |
по |
|
формуле |
|
|
|
i/0 = 21,28r0 |
In J - тхтг. |
(8-15) |
|
|
~о |
|
|
Входящие в формулу коэффи циенты mi и т2 имеют весьма важ ное значение и называются соответ ственно коэффициент гладкости прд- вода и коэффициент погоды.
Коэффициент гладкости прово да Ш\ характеризует состояние его поверхности. Для идеально гладко го цилиндрического полированного провода этот коэффициент прибли жается к единице. Для реальных проводов линий электропередачи, которые состоят из большого числа отдельных проволочек и вследствие
этого имеют волнистую поверхность, коэффициент гладкости уменьшает ся до 0,85—0,9, что свидетельствует о наличии местных усилений напря женности поля и уменьшении кри тического напряжения короны. На личие заусениц и царапин на про воде может привести к дальнейше му уменьшению коэффициента глад кости. В связи с этим следует отме тить, что на линиях электропере дачи, включенных под напряжение непосредственно после монтажа, на блюдаются ненормально большие потери на корону, которые в даль нейшем постепенно уменьшаются, стремясь к определенному устано вившемуся значению. Это явление связано с тем, что в процессе мон тажа провода обычно протаскива ются по земле и их поверхность сильно повреждается. После вклю чения линии под напряжение коро на горит главным образом на от дельных образовавшихся на поверх ности мельчайших выступах. Под действием образующихся при иони зации активных газов (например, атомарного кислорода) поверхность этих выступов интенсивно окисляет ся и они постепенно разрушаются, в результате чего провод становит ся более гладким. Таким образом, явление старения провода в линии,
находящейся |
под напряжением, |
с точки зрения |
потерь на корону |
является благоприятным. Если дав но смонтированную линию на дли тельное время отключить от источ ника, то после ее включения также наблюдаются увеличенные потери, правда меньшие, чем для вновь смонтированной линии. Это говорит о том, что старение провода при от сутствии напряжения, наоборот, приводит к увеличению шерохова тости его поверхности. Влияние со стояния поверхности провода на ве личину коронных потерь может быть наглядно продемонстрировано с помощью кривых рис. 8-9.
Наличие в (8-15) коэффициента погоды т 2 является отражением то го обстоятельства, что потери на корону в очень сильной степени за-
Рис. 8-9. Влияние старения медного прово да (диаметром 28,6 мм) на потери.
1 — потери при |
поставке |
провода; 2 — после одно |
||
го дня |
эксплуатации; |
3 — после |
18Л мес.; 4 — |
|
|
|
после |
7‘/а мес. |
|
висят |
от |
атмосферных |
условий |
в районе трассы линии. Особенно сильно возрастают потери на коро ну при наличии дождя или тумана, когда на поверхности провода обра зуются длительно существующие капельки воды. Эти капельки пред ставляют собой как бы выступы на поверхности провода, на границе которых напряженность поля ока зывается усиленной. Под действием электрического поля капли воды несколько вытягиваются, приобре тая конусообразную форму, что еще больше способствует усилению на пряженности. Таки'м образом, на личие дождя и тумана приводит как бы к резкому увеличению шерохо ватости провода и коэффициенты Ш\ и т2 имеют сходную природу. В пользу такого предположения го ворит то обстоятельство, что потери на корону особенно велики в начале дождя, а затем они несколько сни жаются. Связано это с тем, что вна чале, когда большая часть поверх ности провода сухая, отдельные ка пельки дождя не сливаются друг с другом и имеют весьма выпуклую форму. После смачивания всей по верхности провода капли воды
быстро растекаются по поверхно сти, создавая заметные шерохова тости только на нижней части про вода, с которой они стекают на землю. Поэтому наибольшие потери наблюдаются обычно во время моросящего мелкокапельного дождя.
Другая причина увеличения по терь энергии на корону при наличии дождя связана с отрывом капель от поверхности провода и падением их на землю. Находясь на проводе, каждая капля заряжается и, падая
Рис. 8-10. Потери мощности на корону для провода ЗХАСУ 400/400 по данным НИИПТ.
/ — х о р о ш ая |
п о го д а, |
о т н о си тел ьн ая |
в л а ж н о с т ь |
|||
^ 9 0 % ; п о го д а |
б ез ви ди м ы х о сад к о в , |
но с |
о тн о |
|||
си тел ьн о й |
вл аж н о стью |
^ 90%; 5 — сухой |
снег; |
|||
4 — м окры й |
сн ег; |
5 — д о ж д ь и н тен си вн остью б о л ь |
||||
|
ш е |
0,6 |
ММ/Ч1 6 — и зм о р о зь . |
|
|
на землю, уносит с собой часть за ряда провода. Поток падающих на землю капель создает ток между проводом и землей, эквивалентный току утечки, что, естественно, со провождается потерями энергии.
Основное влияние на величину потерь на корону оказывает интен сивность дождя и размер его ка пель. Сочетание этих характеристик может быть самым разнообразным, и поэтому потери при дожде изме няются в самых широких пределах. В качестве иллюстрации на рис. 8-10 приведены кривые зависимости по терь на корону от напряжения при различной погоде, полученные На учно-исследовательским институ том постоянного тока на опытном пролете линии 400 кв. Из этих кри вых следует, что в зависимости от условий погоды коронные потери могут изменяться в десятки раз, но с увеличением напряжения эта раз ница несколько уменьшается.
В настоящее время формула Пика не применяется для опреде ления потерь на корону, так как она дает результаты, значительно отли чающиеся от опытных данных, осо бенно для линий сверхвысокого на пряжения, для которых характерно применение проводов большого диаметра. А именно в этих случаях правильное определение коронных потерь является наиболее актуаль ным. Однако эта формула весьма удобна для качественного определе ния влияния отдельных параметров на величину коронных потерь, а сле довательно, может использоваться для оценки различных мероприятий по уменьшению потерь на корону.
Из формулы (8-14) и (8-15) сле дует, что из геометрических разме ров линии основное влияние на по тери оказывает радиус провода, увеличение которого приводит к увеличению расчетного напряже ния и 0. Влияние расстояния между проводами значительно меньше, тем более что отношение s/ro для линий высокого напряжения (ПО кв и вы ше) изменяется в очень узких пре делах.
8-5. МЕТОДЫ УМЕНЬШЕНИЯ ПОТЕРЬ |
идея |
применения полых |
проводов, |
||||||||||||||||||||
НА КОРОНУ ПРИ ПЕРЕМЕННОМ |
|
в которых выбор диаметра провода |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
НАПРЯЖЕНИИ |
|
|
|
|
и сечения металла может осу |
|||||||||||||||
Из предыдущего параграфа сле |
ществляться |
|
независимо. Был раз |
||||||||||||||||||||
дует, что наиболее |
целесообразным |
работан ряд конструкций таких про |
|||||||||||||||||||||
методом уменьшения потерь на ко |
водов, некоторые из которых были |
||||||||||||||||||||||
рону является увеличение диаметра |
использованы |
в |
линиях |
электропе |
|||||||||||||||||||
провода. В настоящее время при |
редачи 220 кв. В Советском Союзе |
||||||||||||||||||||||
сооружении |
линий электропередачи |
полые провода не нашли примене |
|||||||||||||||||||||
диаметр |
проводов |
выбирают |
из |
ния по двум причинам. Во-первых, |
|||||||||||||||||||
условия, чтобы потери в линии, по |
основным типом проводов в настоя |
||||||||||||||||||||||
крайней |
мере |
в хорошую |
погоду |
щее |
время |
являются |
сталеалюми- |
||||||||||||||||
(m2—1), были близки нулю. Исходя |
нпевые провода, которые из-за на |
||||||||||||||||||||||
из этого простого требования и |
личия |
стального |
сердечника имеют |
||||||||||||||||||||
пользуясь |
|
(8-15), |
можно |
оценить |
увеличенный |
внешний диаметр, т. е. |
|||||||||||||||||
минимальные допустимые диаметры |
в отношении потерь на корону ана |
||||||||||||||||||||||
проводов с точки зрения потерь на |
логичны полым проводам. Во-вто |
||||||||||||||||||||||
корону. Приняв произведение коэф |
рых, |
линии |
электропередачи очень |
||||||||||||||||||||
фициентов |
m1m2= 0,8, |
относитель |
высокого |
напряжения |
в |
Советском |
|||||||||||||||||
ную |
|
плотность |
воздуха |
0= 1,0 |
и |
Союзе |
рассчитываются |
обычно |
на |
||||||||||||||
учтя, |
|
что |
для линий |
высокого |
на- |
передачу |
максимально |
возможной |
|||||||||||||||
пряжения |
|
в |
среднем |
|
g |
|
|
мощности, определяемой пропускной |
|||||||||||||||
|
In — «6,5, |
способностью линии, так как при |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
го |
|
||||||||||||
условие отсутствия потерь на коро |
увеличении передаваемой мощности |
||||||||||||||||||||||
ну в хорошую погоду можно напи |
экономические показатели передачи |
||||||||||||||||||||||
сать в виде: |
|
|
|
|
|
|
|
|
улучшаются. |
Поэтому, |
например, |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
для линий 220 кв наиболее распро |
||||||||||
£/ф= |
- ^ |
< |
£ |
/ 0 = 21,2 -0 ,8 - 6 ,5г0 ~ |
страненным |
|
|
является |
|
провод |
|||||||||||||
|
|
у 6‘ |
|
~ |
ПОг0. |
|
|
|
|
|
АСУ-400, эквивалентный диаметр |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
которого равен 29,3 мм, т. е. значи |
|||||||||||||
Так как напряжение линии в усло |
тельно |
больше |
минимально допу |
||||||||||||||||||||
стимого. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
виях |
эксплуатации |
может |
на |
10% |
Проектирование и строительство |
||||||||||||||||||
превышать |
|
номинальное |
|
([/л= |
линий 400 кв особенно остро поста |
||||||||||||||||||
= 1,1£/ы) , то для минимального диа |
вило |
проблему |
уменьшения потерь |
||||||||||||||||||||
метра |
провода |
dMnn = 2/o |
получим |
на корону. Как было указано выше, |
|||||||||||||||||||
условие |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
для линий 400 кв минимальный диа |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
1,15.10-а£/ш |
|
(8-16) |
метр |
провода равен 4,6 |
см, а если |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
учесть, что при увеличении диа |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
где dMmî выражается в см, £/н—в кв. |
метра |
провода |
коэффициент глад |
||||||||||||||||||||
Для линий напряжением ПО, 220 |
кости обычно снижается, то допу |
||||||||||||||||||||||
и 400 кв минимальные допустимые |
стимый минимальный диаметр |
сле |
|||||||||||||||||||||
диаметры |
|
соответственно |
|
равны |
дует принять равным 4,8—5,0 см, |
||||||||||||||||||
1,25; 2,5 и 4,6 см, что соответствует |
что |
соответствует сечению |
усилен |
||||||||||||||||||||
действительно |
применяемым |
вели |
ного |
|
сталеалюминиевого |
провода |
|||||||||||||||||
чинам. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
порядка |
1200 мм2. Провода таких |
|||||||||||
На первых этапах строительства |
сечений |
не |
выпускаются |
|
промыш |
||||||||||||||||||
линий |
очень |
высокого |
напряжения, |
ленностью, |
и |
вследствие |
большого |
||||||||||||||||
когда передаваемые по ним мощно |
веса монтаж таких проводов пред |
||||||||||||||||||||||
сти |
были |
относительно |
невелики, |
ставлял бы весьма сложную задачу. |
|||||||||||||||||||
с точки зрения допустимых плотно |
Поэтому в линиях очень высокого |
||||||||||||||||||||||
стей тока применения таких боль |
напряжения широкое распростране |
||||||||||||||||||||||
ших диаметров проводов не требо |
ние получили так называемые рас |
||||||||||||||||||||||
валось. Поэтому в 30-х годах боль |
щепленные |
|
провода, |
в |
которых |
||||||||||||||||||
шой |
|
популярностью |
пользовалась |
каждая |
фаза |
вместо одного прово- |
7— 1699
Таблица 8-1
Эквивалентные радиусы и максимальные напряженности поля для наиболее употребительных типов расщепленных проводов
Эскиз расщепленного |
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
ï rD |
|
||||||||
|
провода |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
s |
|
|
о |
|
o-t- |
|
||
Число проводов |
|
2 |
|
|
3 |
|
|
|
|
4 |
|
||||||||
|
в фазе п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Эквивалентный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V V 2 r „ D s |
|
||||||||
|
радиус гэ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
£мако/£ор |
|
|
|
|
2г0 |
|
j . |
2 К З r0 |
|
, |
|
3 / 2 , . |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
^ |
|
D |
|
1 |
+ |
|
D |
|
||||
чае |
эквивалентный |
радиус |
опреде |
среднее |
геометрическое |
расстояние |
|||||||||||||
ляется по формуле |
|
|
|
|
между фазами. |
|
|
|
из-за влия |
||||||||||
|
re = |
i / r eDl . . . D |
„ . l, |
(8-19) |
В действительности |
|
|||||||||||||
|
ния остальных проводов заряды бу |
||||||||||||||||||
где |
Di...... Dn- 1— расстояния |
от |
дут распределяться |
по |
поверхности |
||||||||||||||
одного из проводов до всех осталь |
каждого |
провода |
неравномерно. |
||||||||||||||||
ных проводов фазы. Эквивалентные |
Так как |
напряженность |
поля, |
соз |
|||||||||||||||
радиусы |
наиболее |
распространен |
даваемая зарядами цилиндрических |
||||||||||||||||
ных |
типов |
расщепленных проводов |
проводов, убывает пропорционально |
||||||||||||||||
приведены в табл. 8-1. |
|
|
|
расстоянию и в реальных линиях |
|||||||||||||||
Зная емкость линии с расщеп |
всегда s > D, наибольшее значение |
||||||||||||||||||
ленными |
фазами, |
нетрудно опреде |
имеет |
взаимное |
влияние |
проводов |
|||||||||||||
лить |
и заряд, |
расположенный |
на |
одной и той же фазы, учетом кото |
|||||||||||||||
каждом проводе. Если бы заряд |
рого в первом приближении можно |
||||||||||||||||||
распределялся |
равномерно |
по |
по |
ограничиться. |
опять |
|
фазу, |
рас |
|||||||||||
верхности, |
он |
создавал |
бы |
напря |
Рассмотрим |
|
|||||||||||||
женность поля |
|
|
|
|
|
щепленную на |
два |
провода (рис. |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8-13), на каждом из которых сосре |
|||||||||
|
|
£ с р = — |
1 |
|
(8- 20) |
доточен заряд q. Применяя метод |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
n r0 In — |
|
|
|
наложения, напряженность поля на |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
»9 |
|
|
|
поверхности каждого |
провода |
мо |
|||||||
Формула |
для |
определения |
средней |
жет быть получена |
сложением |
по |
|||||||||||||
лей, создаваемых зарядом q данного |
|||||||||||||||||||
напряженности |
применима |
и |
для |
||||||||||||||||
провода, |
равномерно |
распределен |
|||||||||||||||||
трехфазных линий, для которых 1/ф |
|||||||||||||||||||
ным |
по |
его поверхности, |
и заря |
||||||||||||||||
есть фазовое |
напряжение, а вместо |
||||||||||||||||||
дом q соседнего провода. Поле соб- |
|||||||||||||||||||
расстояния s |
необходимо принимать |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т ° “’ |
! |
Ряс. |
8-12. |
г*
ственного заряда q является ради |
женности поля на примере расщеп |
|||||||||||||||
альным и в каждой точке поверхно |
ления на два провода, для чего пе |
|||||||||||||||
сти создает напряженность по абсо- |
репишем ее в виде: |
|
|
|
|
|||||||||||
лютной величине, равную Еср. Поле |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
заряда соседнего провода также яв |
|
|
|
|
|
|
(8-21) |
|||||||||
ляется |
радиальным, |
но |
так |
как |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
г0 < D, |
в пределах рассматриваемо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
го провода его приближенно можно |
Из этой формулы видно, что увели |
|||||||||||||||
принять однородным, причем напря |
чение расстояния D между прово |
|||||||||||||||
женность |
этого |
поля |
Д£ = |
= |
дами расщепленной фазы, с одной |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стороны, |
увеличивает |
емкость |
ли |
||||
= Еср-^-. |
Из |
курса |
|
теоретических |
нии, а |
следовательно, |
и |
среднюю |
||||||||
основ |
электротехники |
известно, что |
напряженность на поверхности про |
|||||||||||||
вода, а с другой стороны, уменьшает |
||||||||||||||||
в металлическом |
цилиндре, |
поме |
степень неравномерности распреде |
|||||||||||||
шенном во внешнее однородное по |
ления |
напряженности |
по поверхно |
|||||||||||||
ле с напряженностью ДЕ, происхо |
сти. Поэтому должно существовать |
|||||||||||||||
дит смещение зарядов, как пока |
определенное оптимальное |
расстоя |
||||||||||||||
зано на рис. 8-13, причем эти заря |
ние Оопт, при котором напряжен |
|||||||||||||||
ды полностью |
компенсируют |
поле |
ность £ Макс имеет |
наименьшее |
зна |
|||||||||||
внутри цилиндра, а в точках 1 я 3 |
чение. То же самое будет иметь ме |
|||||||||||||||
на его поверхности создают напря |
сто и при расщеплении на большее |
|||||||||||||||
женность, |
равную |
напряженности |
число проводов. В качестве иллю |
|||||||||||||
внешнего |
поля. |
Следовательно, |
страции на рис. 8-14 показано изме |
|||||||||||||
в этих точках под влиянием сосед |
нение |
максимальной |
напряженно |
|||||||||||||
него провода возникает |
напряжен |
сти поля |
при изменении |
расстоя |
||||||||||||
ность 2ДЕ. Если учесть показанное |
ния D для фазы, расщепленной на |
|||||||||||||||
на рис. 8-13 направление векторов |
три провода марки АСО-480 (диа |
|||||||||||||||
напряженности |
поля, |
то |
очевидно, |
метр провода 3,02 см), которые бы |
||||||||||||
что в точке 1 результирующая на |
ли применены на линии 400 кв |
|||||||||||||||
пряженность |
поля |
|
будет макси |
Волжская ГЭС имени В. И. Лени |
||||||||||||
мальна |
|
|
|
|
|
|
|
на— Москва |
(среднее |
геометриче |
||||||
|
Дмакс == Е*ср "Ь 2 Д £ = |
|
ское |
расстояние |
между |
фазами |
||||||||||
|
|
5 = 1 ^ 2 |
10,5=13 |
м). |
На |
этом же |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
= £ с р (1 + |
т г ) , |
(8-20а) |
графике |
пунктиром показана |
экви |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
валентная |
напряженность |
поля |
D точке 3 она будет минимальна
Е мин — Е с р 2ДЕ —
= £ e p ( l - % ) , (8-206)
а в остальных точках — иметь про межуточное значение.
Аналогичным путем можно про анализировать распределение на пряженности поля по поверхности проводов при другом числе расщеп лений. Значения максимальной на пряженности поля для наиболее рас пространенных типов расщепленных проводов приведены в табл. 8-Ь
Проанализируем более подробно формулу для максимальной напря