книги / Хрупкость и пластичность жаропрочных материалов
..pdfситных сталей (см. рис. 15) в связи с деформационным старением [51, 82, 94, 93], можно объяснить с помощью рис. 22, б, в. При тем пературах (200—400° С) эффект упрочнения от деформационного старения будет превалировать над термическим эффектом раз упрочнения. Сопротивление металла деформированию возрастает с увеличением продолжительности испытания и уменьшением ско рости деформации. Сопротивление отрыву будет достигнуто в слу чае испытаний с малой скоростью при меньшей относительной деформации, чем в опытах на большей скорости (см. рис. 22, б). Деформационная способность в этом интервале температур будет уменьшаться с понижением скорости деформации (с увеличением времени испытания).
При более высоких температурах (400—500° С) термическое разупрочнение металла во времени будет доминировать над упроч нением, создаваемым старением. При понижении скорости дефор мации сопротивление отрыву будет достигаться при большей пла стической деформации (см. схему рис. 22, в), и для данного темпе ратурного интервала будет наблюдаться рост деформационной спо собности с уменьшением скорости (с увеличением времени работы материала).
ДИАГРАММЫ ДЕФОРМАЦИОННОЙ СПОСОБНОСТИ
Приближенное представление о деформационной способности исследованных сталей применительно к условиям длительной ра боты их могут дать графики зависимости относительного удлине ния при растяжении от скорости деформации в широком диапазоне скоростей деформации. Судить о пластичности металла при малых скоростях деформации, не достигнутых при испытаниях, можно на основании данных, полученных путем экстраполяции. Для этого по графикам (см. рис. 16) определяют дальнейший ход зависимо сти: прямую в логарифмических координатах продолжают до уровня минимального относительного удлинения. Величину мини мального удлинения определяют из графика температура — отно сительное удлинение (см. рис. 12). Поскольку в настоящее время опытных данных для области температур и скоростей деформаций, вызывающих рост пластичности материалов, очень мало, прини мают, что относительное удлинение при растяжении с уменьша ющейся скоростью деформации после достижения минимальной величины постоянно. Построенные таким способом диаграммы де формационной способности некоторых материалов приведены на рис. 23.
Так как т = [см. (3)], то на те же графики может быть на
несена шкала времени (косая сетка).
На графиках рис. 23, г, ж, построенных по данным испытаний с постоянными скоростями деформации, нанесены величины отно-
Рис. 23. Диаграммы деформационной способности:
а - 25Х1МФ (ЭИ10); 6 - 1Х18Н9Т; в - ХНЗбВТ ЭИ612):
— 4Х12Н8Г8МБФ (ЭИ481); д — ХН80ТБЮ (ЭИ607); е — сплав на никеле на хромоникелькобальтовой основе, дополнительно легиро
Данные испытаний на длительный
—Г, V
вой основе, дополнительно легированный молибденом и вольфрамом; ж —сплав ванный молибденом, вольфрамом, титаном и алюминием,
разрыв: 1 — 700° С, 2 — 800° С
сительных удлинений, полученные при длительных испытаниях тех же материалов на длительную прочность. Длительная пластич ность, определенная различными методами, дает удовлетворитель ное совпадение значений. Это дает основание использовать полу ченные при испытаниях с постоянной скоростью деформации дан ные для суждения о свойствах пластичности материалов, длительно работающих при постоянной нагрузке. По диаграмме деформа ционной способности можно приближенно судить о предельно до пустимой деформации материала в зависимости от температуры, скорости ползучести или времени испытания.
С помощью соответствующей обработки результатов опытов при пдртоянной скорости деформации можно получить элементы трехмерной диаграммы. Для этого необходимо установить связь между скоростью деформации и критической температурой, соот ветствующей минимальной деформационной способности материа лов. В данном случае можно принять, что излом V-образных кри вых на графиках температура — деформация при разрушении характеризует состояние, обусловливающее максимальное сниже ние деформационной способности. Так как состояния металла, де формированного с различными скоростями при критических тем пературах, могут считаться эквивалентными, то можно найти за висимости между временем и температурой, обусловливающие переход от условий, снижающих деформационную способность ме талла, к условиям , вызывающим ее повышение. Так как интенсив ность процессов межзеренного разрушения миграции границ, устранение искажений решетки, порожденных деформацией, и релаксация напряжений в основном определяются диффузионными процессами, то можно считать, что между временем и температу рой, соответствующими «критическому» изменению пластичности, существует экспоненциальная зависимость.
В данном случае имеется в виду время для получения равных пластических деформаций (т'), т. е.
Как видно из графиков, представленных на рис. 24 в коорди натах v ----- точки, соответствующие «критическому состоянию»
лежат на прямой линии, что указывает на существование между временем для получения равных деформаций т' и «критической температурой» зависимости
Q
т'=*Вект |
(14) |
где Q — энергия активации процесса; В — постоянная.
На рис. 24 показаны горизонтальные разрезы объемных диа грамм деформационной способности (скорость деформации темпе-
56
Рис. 24. Разрезы объемных диаграмм деформационной способности:
25Х1МФ (ЭИ 10); б - 1Х18Н9Т; в — ХН35Т (ЭИ612); г — 4Х12Н8Г8МБФ (ЭИ481); ХН80ТБЮ (ЭИ607); е — сплав на никелевой основе, дополнительно легированный
молибденом и вольфрамом. Деформация, %: 1 — 0,5; 2 — 1,0; 3 — 2; 4 —3
ратура, относительное удлинение) для некоторых жаропрочных сталей. Заштрихованный участок ограничивает область температур
и скоростей деформации, при которых |
разрушение происходит |
|||||
при относительном удлинении меньше одного процента. Для |
неко |
|||||
торых металлов |
в этой |
зоне выделен |
участок, соответствующий |
|||
|
|
относительному удлинению 0,5%. Линии |
||||
|
|
для 2 и 3% ограничивают участки, на |
||||
|
|
которых деформация при разрыве мень |
||||
2%^ |
|
ше этих величин. |
|
|
||
/ 1 |
Линии для |
равных |
пластических |
|||
. / / |
деформаций, |
проведенные |
вертикально |
|||
/ |
/ |
пунктиром, необходимо уточнить. В дан |
||||
|
/ |
ном случае |
предполагается, что |
при |
/уменьшении скорости ползучести отно
1 / Т , 1/к
Рис. 25. Зона низкой дефор мационной способности, учи тывающая повышение отно сительного удлинения с пони жением скорости деформации
в«закритической» области [температур (схема)
сительное удлинение сохраняется по стоянным. Однако из опытов следует, что в области «закритических темпера тур» относительное удлинение повы шается. Поэтому зона с низкой дефор мационной способностью должна быть ограничена примерно так, как это показано пунктиром на рис. 25.
ДЕФОРМАЦИОННАЯ СПОСОБНОСТЬ ЖАРОПРОЧНЫХ МЕТАЛЛОВ
В настоящее время экспериментальных данных еще недоста точно для того, чтобы можно было полноценно охарактеризовать длительную пластичность стали с учетом технологии ее производ ства, однако по имеющимся сведениям приближенно можно судить о деформационной способности основных типов сталей и сплавов, применяемых в энергомашиностроении.
На рис. 26 представлены зависимости относительное удлине ние — скорость деформации для перлитных и аустенитных сталей и сплавов. Как видно из графиков, склонность металла к хрупким разрушениям в значительной степени зависит от его состава и типа кристаллической решетки.
Максимальное значение k [из уравнения (6)] для перлитных сталей составляет 0,16—0,25 (см. табл. 7), т. е. у металлов с сс-ре- шеткой для снижения относительного удлинения на один порядок необходимо уменьшение скорости деформации не менее чем на 4—6
порядков или увеличение |
времени на 3—5 порядков. Глен [67, |
с. 4, 19, с. 401) и Карский |
[70] для перлитных сталей получили |
аналогичные данные; определенные для этих работ значения k находились в пределах от 0,12 до 0,25,
V, %/v
Рис. 26. Соотношение деформационной способности некоторых жаропрочных металлов при различных температурах:
а — 500; б — 550; в — 600; г — 650; д — 700; е — 750; ж — 800; з — 850° С;
1 — 25Х1МФ (ЭИ10); 2 — 1Х18Н9Т; 3 — 1Х16Н13М2Б (ЭИ680); 4 — ХН35ВТ (ЭИ612); 5 — 1X12В2НМФ (ЭИ802); 6 — 4Х12Н8Г8МФБ (ЭИ481); 7 — сплав на хромоникелевой основе, легированный молибденом и вольфрамом; 8 — сплав ХН67ВМТЮ (ЭИ445Р); 9 — сплав на хромоникелькобальтовой основе
Для большинства аустенитных сталей значение k не выходит за пределы 0,30—0,35. При максимальном значении /е для сниже ния деформационной способности в десять раз требуется уменьше ние скорости деформации в тысячу раз или увеличение времени испытания в сто раз, т. е. при испытании с постоянной скоростью
деформации получается та же предельная величина |
k ^ 0,35, |
как и при испытаниях на длительный разрыв (см. гл. |
I). |
Деформационная |
способность металлов при |
различных усло |
|||
виях |
работы |
(температура |
и длительность) приводится |
||
в табл. |
9. |
|
|
|
|
Следует иметь |
в |
виду, что |
представленные |
цифры получены |
путем экстраполяции данных относительно кратковременных испытаний и что применяемые диаграммы деформационной способ ности не учитывают наблюдаемого в ряде случаев после прохожде ния минимума повышения пластичности при снижении скорости ползучести.
При 500° С (см. рис. 17) у большинства сталей, несмотря на не которую тенденцию к снижению пластичности в силу малых величин k, деформационная способность вполне удовлетворитель ная. Наименьшую пластичность имеют сплавы на никелевой ос нове. При 550 и 600° С наибольшая деформационная способность наблюдается у перлитных и особенно высокохромистых мартен ситных сталей; из рассматриваемых аустенитных сталей наиболь шую пластичность имеет сталь 1Х16Н13М2Б (ЭИ680). При даль нейшем повышении температуры пластичность сплавов на никеле вой основе резко снижается до низких значений.
На рис. 24 показаны зоны с низкой деформационной способ ностью, области температур и скоростей деформации, обусловли вающих разрушение при относительном удлинении менее одного процента. У перлитных сталей 25Х1МФ (ЭИ 10) (см. рис. 24, а), 12Х1МФ и мартенситной 1Х12В2НМФ (ЭИ802) эта зона находится вне диапазона скоростей ползучести, применяемых в расчетах при использовании материала в конструкциях. У большинства аусте нитных сталей и особенно сплавов на никелевой основе зоны, в которых резко проявляется склонность материала к хрупким разрушениям, имеют широкий диапазон температур и скоростей ползучести, весьма вероятных в условиях их практической работы.
Значительно влияют на пластичность жаропрочных металлов присутствующие в их составе элементы, тормозящие диффузионные процессы; молибден смещает зону низкой деформационной спо собности в направлении более высоких температур. Это следует из сопоставления данных, полученных для сталей 1Х18Н9Т и 1Х16Н13М2Б (ЭИ680), сплавов ХН80Т (ЭИ437), ХН80ТБЮ (ЭИ607), со сплавами на никелевой основе, в состав которых вхо дит молибден; в первом случае смещение составляло 130° С, во втором 100° С.
Т А Б Л И Ц А 9
Деформационная способность некоторых жаропрочных металлов при высоких температурах (°С). Экстраполяция данных
испытаний |
при постоянной |
скорости деформации |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
500 |
|
|
550 |
|
|
600 |
|
|
650 |
|
|
700 |
|
|
800 |
|
|
Сталь или сплав |
Ю3 |
ч |
104 |
ч |
Ю6 ч |
Ю3 ч |
104 ч |
10^ ч |
Ю3 ч |
Ю4 ч |
105 ч |
Ю3 ч |
104 ч Ю5 ч |
Ю3 ч |
104 ч |
105 ц |
Ю3 ч 104 ч 10“ ч |
||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
25X1МФ (ЭИ 10) |
. |
6 |
4 |
• |
3 |
5,0 |
3,0 |
2,5 |
3,5 |
3,0 |
3,0 |
> 1 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
12Х1МФ*1 |
|
> 1 0 |
8 |
|
6 |
7,0 |
5,0 |
4,0 |
5,0 |
4,0 |
4,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1Х12В2МФ |
|
|
|
|
|
> 10 |
15,0 |
10,0 |
7,0 |
10,0 |
8,0 |
7,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
(ЭИ802) *2 |
|
|
> 10 |
> 1 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
1Х18Н9Т |
|
|
22 |
15 |
|
12 |
8,0 |
3,5 |
1,0 |
4,0 |
1,8 |
0,9 |
4,0 |
2,0 |
2,0 |
4,0 |
3,5 |
3,0 |
— |
— |
— |
||
1Х16Н13М2Б |
|
> 20 |
> 20 |
|
> 2 0 |
— |
— |
|
18 |
13 |
10 |
|
|
|
8,0 |
5,5 |
3,5 |
— |
— |
— |
|||
(ЭИ680) |
|
|
|
|
— |
— |
— |
— |
|||||||||||||||
ХН35ВТ |
(ЭИ612) |
|
8 |
|
6 |
4 |
1,5 |
0,8 |
0,8 |
1,5 |
1,5 |
1,5 |
2,3 |
2,3 |
2,3 |
10,0 |
— |
— |
— |
— |
— |
||
4Х12Н8Г8МФБ |
|
5 |
3,5 |
2,5 |
— |
— |
— |
2,5 |
1,8 |
0,9 |
— |
|
— |
0,4 |
0,4 |
0,4 |
3,0 |
3,0 |
3,0 |
||||
(ЭИ481) |
|
|
|
|
— |
||||||||||||||||||
Сплав на никелевой |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
основе, легированный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
молибденом |
и |
воль |
|
|
|
|
|
3,0 |
2,5 |
1,5 |
1,2 |
0,7 |
0,5 |
|
|
|
0,5 |
0,3 |
0,12 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
|
фрамом |
*3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Сплав |
на |
хромони- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
келькобальтовой |
ос |
|
|
6 |
|
3 |
— |
— |
— |
3,0 |
1,5 |
1,0 |
— |
— |
— |
2,2 |
2,2 |
2,2 |
4,5 |
4,6 |
4,0 |
||
нове |
|
|
|
10 |
|
||||||||||||||||||
При 400° С за время до разрушения соответственно 103, 104 и 105 ч деформационная способность >10. |
|
|
>7, |
>10, |
>10. |
||||||||||||||||||
*2 При 400° С при |
времени до разрушения |
103, 104, 105 |
ч деформационная |
способность |
составляет соответственно |
*3 При 750° С за время до разрушения соответственно 103, 104, 106 ч деформационная способность сплава 0,2.