7040
.pdf
h0 |
|
|
|
M |
B |
|
|
|
|
104,67 10 |
6 |
|
440,3 мм |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
(1 |
0,5 ) Rb |
b |
0,35(1 0,5 0,35) |
8,50 220 |
||||||
Значение а принимаем равным 40 мм (рис. 8, б).
Тогда h=h0+a=440,3+40=480,3 мм.
Принимаем h=500 мм. Отношение h/b=500/220=2,27 лежит в допустимых пределах (1.5…2,5), а высота соответствует предварительно принятой, поэтому пересчета нагрузок не требуется.
Расчет арматуры (рис. 4 и 8)
а) Крайний пролет.
M1=133,21 кН∙м; h=500 мм; сечение тавровое (полка находится в сжатой части ). Предварительно принимаем а=57 мм; h0=h-a=500- 57=443 мм.
h' |
70 мм 0,1 h 0,1 500 50 мм. |
|
f |
|
|
Расчетная ширина полки : |
|
|
b' |
b l / 3 220 5500 / 3 2053 |
мм; |
f |
1 |
|
b' |
S 2000 мм < 2053 мм. |
|
f |
|
|
Принимаем в расчете b f 2000 мм.
m |
|
|
M |
1 |
|
133,21 106 |
0,042, |
||
|
|
|
|
||||||
R |
b |
f |
h 2 |
8,50 2000 4432 |
|||||
|
|
|
|
||||||
|
|
b |
|
0 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
|
1 2m |
1 1 2 0,040 0,041 |
|||||||
x=ξ∙h0=0,041∙443=18,2 мм h'f |
80 мм, т.е. нейтральная ось действи- |
|||||||||
тельно находится в полке. |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
M |
1 |
|
|
|
133,21 106 |
||
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
876,5 мм2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
s |
Rs (1 0,5 ) h0 |
350 |
(1 0,5 0,041) 443 |
|||||||
|
|
|||||||||
По таблице |
приложения |
А принимаем арматуру: |
||||||||
2 18А400+2 16А400 с Аs=509+402=911 мм2 (+3,2%).
Тогда а=(509*35+402*85)/911=57,06мм - соответствует предва-
рительно принятому значению и перерасчет арматуры не требуется.
б) Вторая с края опора В.
МВ=-104,67 кН∙м; h=500 мм; сечение прямоугольное, шириной b=220 мм (полка в растянутой зоне – рис.8, б) а=40 мм; h0=h-а =500-40=460 мм.
30
m |
|
|
M |
B |
|
|
|
|
104,67 106 |
0,265, |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
R |
b h 2 |
|
8,50 220 4602 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
b |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
1 |
1 2m |
1 |
1 2 0,265 0,314 0,35 |
||||||||||||||
A |
|
|
M |
B |
|
|
|
|
|
|
104,67 10 |
6 |
766,3 мм2 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
s |
Rs (1 0,5 ) |
h0 |
|
|
350 (1 0,5 0,314) 460 |
||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||
Принято: 4 16А400 с Аs=804 мм2(+4,9%).
в) Средние пролеты.
На положительный момент М2=91,58 кН∙м.
h=500 мм; сечение тавровое (полка на стороне сжатой части сечения – рис. 8, а); а=60 мм; h0=440 мм.
Расчетная ширина полки:
b |
|
b l |
2 |
/ 3 220 5500 / 3 2053 мм; |
||||
|
f |
|
|
|
|
|
||
b |
|
S 2000 мм 2053 мм. |
|
|||||
|
f |
|
|
|
|
|
|
|
Принимаем в расчете b |
2000 |
мм. |
||||||
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
m |
|
91,58 106 |
0,028, |
|||||
8,50 |
2000 4402 |
|||||||
|
|
|
|
|
||||
1 
1 2m 1 
1 2 0,028 0,029 ;
x=ξ∙h0=0,029∙435=12,4 мм h f 70 мм,
т. е. нейтральная ось действительно находится в полке.
A |
|
91,58 106 |
|
603,4 мм2. |
|
|
|
||
s |
350 |
(1 0,5 0,029) |
440 |
|
|
||||
Принято 4 14А400 с Аs=616 мм2(+2,1%).
а=35+50/2=60мм. Пересчет арматуры не требуется.
На отрицательный момент М6-7=-37,37 кН∙м.
h=500 мм; сечение прямоугольное, шириной b=220 мм (полка в растянутой зоне – рис. 8, в); а=85 мм; h0=415 мм.
m |
|
37,37 |
10 |
6 |
0,116 |
; ξ=0,124; |
|||
|
|
|
|
|
|||||
8,50 |
220 4152 |
||||||||
|
|
|
|
||||||
A |
|
|
37,37 106 |
267.4 мм2. |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||
s |
|
350 (1 |
0,5 |
0,124) 415 |
|||||
|
|
||||||||
31
Принято 2 14А400 с Аs=308 мм2 (+13,2%).
г) Средние опоры С.
Мс=-91,58 кН∙м;h=500 мм; сечение прямоугольное, шириной b=220 мм (полка в растянутой зоне – рис. 8,б); а=40 мм; h0=460 мм.
m |
|
91,58 106 |
|
0,231, ξ=0,267, |
||
8,50 |
220 460 |
2 |
||||
|
|
|
||||
A |
|
91,58 106 |
|
656,5 мм2. |
|
|
|
||
s |
350 |
(1 0,5 0,267) |
460 |
|
|
||||
Принято: 2 16 А400 + 2 14 А400 с Аs=402+308=710 мм2 (+8,1%). |
||||
д) Крайняя опора А.
Требуемая площадь рабочей арматуры в гнутой опорной сетке
( рис. 7):
АsопА≥0,25Аs1=0,25∙876,5=219,1 мм2
Принято: 2 12А400 с Аs =226 мм2 (+3,1%).
6.Расчет балки на прочность по наклонным сечениям
Крайний пролѐт
Расчѐт на QBл 159,85 кН
а) Проверка прочности по наклонной сжатой полосе
Qmax 159,85кН 0,3Rb b h0
0,3 8,5 220 443 248523Н 248,52кН
т.е. прочность наклонной сжатой полосы обеспечена б) Проверка прочности наклонных сечений.
Предварительно принимаем в качестве поперечной арматуры
6А400 с шагом Sw1 |
125 мм |
|
|
||||||||
q |
|
|
Rsw Asw |
|
280 28,3 2 |
127,68 Н/мм |
|||||
sw |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
sw |
|
|
125 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
qsw1 |
127,68 |
|
|
|||
Поскольку |
|
|
|
|
0,774 0,25, т.е. условие |
||||||
|
R b |
0,75 220 |
|||||||||
|
|
|
|
|
bt |
|
|
|
|
|
|
qsw 0,25Rbt b соблюдается хомуты полностью учитываются в расчѐте и M b определяется по формуле:
M b 1,5Rbt b h02 1,5 0,75 220 4432 48,57 106 Н мм
32
Определение длины проекции невыгоднейшего наклонного се-
чения С: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
q p |
|
|
48,44 |
36,0 |
30,44 кН/ м(Н/мм) |
|||||||||||||
2 |
|
|
|
||||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Поскольку |
|
|
|
qsw |
|
|
0,774 2 ,значение С определяется по формуле: |
||||||||||||
|
|
R |
|
b |
|||||||||||||||
|
|
|
|
bt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
48,57 106 |
||||||
|
|
|
|
|
M |
b |
|
|
|
|
|||||||||
C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1263,2 мм |
||||||
|
|
|
q1 |
|
|
29,95 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Принимаем С=1263,2 мм < 3h0 3 443 1329 мм |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2h0 2 443 886мм |
|||||||
C0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
886мм h0 443мм |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C 1263,2 мм |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
b |
|
|
|
48,57 106 |
||||||||||
Тогда Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
38456Н 38,45 кН |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
b |
|
|
|
C |
|
|
|
|
1263,2 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Qsw 0,75 qsw C0 |
0,75 127,63 886 84810Н 84,81кН |
||||||||||||||||||
Q Qmax |
q1 |
C 159,85 30,44 1,268 121,4 кН |
|||||||||||||||||
Q 120,8кН Qb |
Qsw 38,45 84,81 123,26 кН ( 1,5%) , |
||||||||||||||||||
т.е. прочность наклонных сечений у опоры В слева обеспечена. Проверка требования
|
|
|
|
|
R |
b h2 |
0,75 220 4432 |
||
S |
|
125мм S |
|
|
bt |
0 |
|
|
202,6 мм |
w1 |
w max |
|
|
|
|||||
|
|
|
Qmax |
159850 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
||||
Средний пролѐт
Расчѐт на QBп 133,21 кН
а) Проверка прочности по наклонной сжатой полосе
Qmax 133,21кН 0,3Rb b h0
0,3 8,5 220 440 246840 Н 246,84 кН
т.е. прочность наклонной сжатой полосы обеспечена б) Проверка прочности наклонных сечений.
Предварительно принимаем в качестве поперечной арматуры6А400 и еѐ шаг Sw1 175 мм.
33
q |
|
|
Rsw Asw |
|
280 28,3 2 |
90,56 Н/мм |
|||||
sw |
|
|
|
||||||||
|
|
sw |
|
|
|
|
|
175 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Поскольку |
qsw1 |
|
|
90,56 |
|
0,549 0,25, т.е. условие |
|||||
R |
|
b |
0,75 220 |
||||||||
|
|
|
|
bt |
|
|
|
|
|
|
|
qsw 0,25Rbt b соблюдается хомуты полностью учитываются в рас-
чѐте и M b |
|
определяется по формуле: |
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
M |
b |
1,5R |
b h2 |
1,5 0,75 220 4402 47,92 106 Н мм |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bt |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Поскольку |
|
|
qsw |
|
0,549 2 , значение С определяется по формуле: |
|||||||||||||||||||
|
R |
|
b |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
bt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
47,92 106 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
C |
|
M |
b |
|
|
|
|
1254,7 мм |
||||||||||||||||
|
q1 |
|
|
|
|
30,44 |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Принимаем С=1254,7 < 3h0 |
3 440 1320 мм |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
2h0 |
2 440 880мм |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
440мм |
|
|
|
|
, принимаем С0=870 мм. |
|||||||||||
C0 h0 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C 1254,7 мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
b |
|
|
|
47,92 106 |
|
|
|||||||||
Тогда Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
38192Н 38,19 кН |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
b |
|
|
|
|
C |
|
|
|
|
1250 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Qsw 0,75 qsw C0 |
0,75 90,56 880 59770 Н 59,77 кН |
|||||||||||||||||||||||
Q Qmax |
q1 |
C 133,21 30,44 1,254,7 95,02 кН |
||||||||||||||||||||||
Q 95,02 кН Qb |
Qsw |
|
38,19 59,77 97,96 кН( 3%) |
|||||||||||||||||||||
т.е. прочность наклонных сечений у опоры В справа обеспечена. |
||||||||||||||||||||||||
Проверка требования |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
b h2 |
0,75 220 4402 |
||||
S |
|
175мм S |
|
|
|
|
|
|
bt |
|
0 |
|
|
239,8 мм |
||||||||||
w1 |
w max |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qmax |
131870 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Расчѐт на QA 106,57 кН
Определение длин приопорных участков
В средней части пролѐтов балки шаг хомутов может быть увеличен до значения:
34
|
|
|
|
0,75h0 0,75 443 332,3 мм |
|||
Sw2 |
300мм |
|
|
||||
|
|
|
|
500мм |
|||
q |
|
|
|
Rsw Asw |
|
280 28,3 2 |
52,83 Н/мм |
sw2 |
|
|
|||||
|
|
sw |
300 |
|
|||
|
|
|
|
|
|||
qsw2 52,83Н/мм 0,25Rbt b 0,25 0,75 220 41,25 Н/мм
qsw 0,75 (qsw1 qsw2 ) 0,75 (127,68 52,83) 56,15н / мм(кН / м)
Так как qsw |
56,15кН / м q1 30,44 кН / м , |
||||||||||
длина приопорных участков определяется по формуле |
|||||||||||
|
|
l |
Qmax (Qb min 1,5qsw2 h0) |
2h |
, |
|
|||||
|
|
|
|
||||||||
1 |
|
q1 |
0 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Где для крайнего пролѐта |
|
|
|
|
|
||||||
Qb min 0,5Rbt b h0 0,5 0,75 220 443 36548 Н 36,55кН |
|||||||||||
У опоры А |
Qmax=QА=106,57 кН |
|
|
|
|
|
|||||
l |
Qmax |
(Qb min 1,5qsw2 h0) |
|
2h |
|
||||||
1 |
|
|
|
|
q1 |
0 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
106,57 (36,55 1,5 52,83 0,443) |
2 0,443 0,203 м |
|||||||||
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
30,44 |
|
|
|
|
|
|
У опоры В слева Qmax=Qbл=159,85 кН |
|
|
|
|
|
||||||
l |
Qmax |
(Qb min 1,5qsw2 h0) |
|
|
2h |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||||||
1 |
|
|
|
q1 |
0 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
159,85 (36,55 1,5 52,83 0,443) |
2 0,443 2,02м |
||
|
30,44 |
|||
|
|
|||
Средний пролѐт Qmax= Qbл = Qс=133,21 кН |
|
|||
qsw |
0,75 (qsw1 qsw2 ) 0,75 (90,56 52,83) 28,3н / мм(кН / м) |
|||
Так как qsw 28,3кН / м q1 30,44 кН / м
35
l1 C |
М B /C 0,75qsw1C0 |
- Qmax - q1C |
|
|
qsw |
|
|
||
|
|
|
|
|
1.32 |
97,92/1,32 0,75 * 90,56 * 0,880 -133,21 - 30,44 *1,32 |
0,07 м |
||
|
28,3 |
|
||
|
|
|
|
|
Qb min 0,5Rbt b h0 0,5 0,75 220 440 36300 Н 36,3кН
Графический способ
Длины приопорных участков принимаются большими из двух полученных расчетным и графическим методами значений, т.е. в нашем случае соответственно 1.4, 2.5 и 2.0 м
Расчѐт на QA 106,57 кН Принимаем шаг Sw1= 200 мм
q |
|
|
Rsw Asw |
|
280 28,3 2 |
79,24Н/мм . Поскольку |
sw2 |
|
|
||||
|
|
sw |
200 |
|
||
|
|
|
|
|||
|
qsw1 |
79,24 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
0,48 0,25, то есть хомуты полностью учиты- |
|
|
R |
|
b |
0,75 220 |
|||
|
bt |
|
|
|
|
|
|
ваются в расчете и |
|
||||||
|
M |
b |
1,5R |
b h2 |
1,5 0,75 220 4432 48,57 106 Н мм |
||
|
|
|
|
bt |
0 |
|
|
36
Поскольку |
qsw1 |
|
|
|
|
79,24 |
0,48 2 , значение С определяется |
||||||||
R b |
0,75 220 |
||||||||||||||
|
bt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
48,54 10 |
6 |
|
|
||
по формуле |
C |
M |
b |
|
|
|
|
1263,2мм . Принимаем |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
q1 |
30,44 |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
С = 1263,2 мм 3 h0= 1329 мм. |
|
|
|
||||||||||||
С0 = 886 мм ; Q |
M |
b |
|
|
48,57 106 |
38,45 кН |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
b |
C |
|
|
1263,2 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Qsw 0,75 qsw C0 |
0,75 79,24 886 52,65кН |
||||||||||||||
Q Qmax q1 C 106,57 30,44 1,2632 68,1кН |
|||||||||||||||
Q 68,1кН Qb Qsw |
|
38,45 52,65 91,1кН |
|||||||||||||
Увеличить Sw1 до 225мм нельзя из-за конструктивных требований
Sw1 0,5 h0=0,5* 443= 221,5 мм
37
Библиографический список
1.СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*. [Текст]: утв. Минрегион России 27.12.2010: дата введения 20.05.2011. – М.:ООО ЦПП, 2011. - 80 с.
2.СП 63.13330.2012. Свод правил. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003. Утв. приказом Министерства регионального развития Российской Федерации (Минрегион России) от 29 декабря 2011 г. N 635/8 и введен в действие с 01 января 2013 г. Москва. 2012. 156 с.
3.Тихонов И.Н.Армирование элементов монолитных железобетонных зданий. Пособие по проектированию [текст].М.ФГУП «НИЦ» «Строительство» НИИЖБ им. А.А.Гвоздева. ЗАО «КТБ НИИЖБ», 2007.-170 с.
4.Руководство по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций [Текст]:Научноисследовательский институт бетона и железобетона Госстроя СССР – М.: Стройиздат, 1975, 192с
5.Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения)[Текст]:ГПИ Ленингр. Промстройпроект Госстроя СССР, ЦНИИпромзданий Госстроя
СССР. – М.: Стройиздат, 1978.-175 с.
6.Байков, В. Н.,. Железобетонные конструкции. Общий курс [Текст]: учеб. для вузов / В. Н. Байков,. Э. Е. Сигалов. Изд. 5-е, перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1991.-767 с.: ил.
7.Нифонтов А.В. Расчет монолитного железобетонного перекрытия многоэтажного производственного здания [текст]: Методические указания к выполнению курсовой работы по дисциплине «Железобетонные конструкции» по направлению 270100 «Строительство» / А.В.Нифонтов, В.В.Малышев; ННГАСУ. Н.Новгород,
2009.
38
Сортамент арматуры (выборка из полной таблицы) |
|
|
|
Приложение А |
|
|||||||||
Номи- |
Расчетная площадь поперечного сечения, мм2, при числе стержней |
Теорети- |
Диаметр арматуры |
|||||||||||
наль- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по сортаменту («+»): |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ческая |
|
А240 |
А500 |
||
ный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
масса 1 м |
|
и |
И |
||
диа- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
стержня, |
B500 |
А400 |
А600 |
||
метр, |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кг |
|
|
|
||
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
7,1 |
14,1 |
21,2 |
28,3 |
35,3 |
42,4 |
49,5 |
56,5 |
63,6 |
0,052 |
+ |
- |
- |
|
4 |
12,6 |
25,1 |
37,3 |
50,2 |
62,8 |
75,4 |
87,9 |
100,5 |
113 |
0,092 |
+ |
- |
- |
|
5 |
19,6 |
39,3 |
58,9 |
78,5 |
98,2 |
117,8 |
137,5 |
157,1 |
176,7 |
0,144 |
+ |
- |
- |
|
6 |
28,3 |
57 |
85 |
113 |
141 |
170 |
198 |
226 |
254 |
0,222 |
+ |
+ |
- |
|
8 |
50,3 |
101 |
151 |
201 |
251 |
302 |
352 |
402 |
453 |
0,395 |
+ |
+ |
- |
|
10 |
78,5 |
157 |
236 |
314 |
393 |
471 |
550 |
628 |
707 |
0,617 |
+ |
+ |
+ |
|
12 |
113,1 |
226 |
339 |
452 |
565 |
679 |
792 |
905 |
1018 |
0,888 |
+ |
+ |
+ |
|
14 |
153,9 |
308 |
462 |
616 |
769 |
923 |
1077 |
1231 |
1385 |
1,208 |
+ |
+ |
+ |
|
16 |
201,1 |
402 |
603 |
804 |
1005 |
1206 |
1407 |
1608 |
1810 |
1,578 |
+ |
+ |
+ |
|
18 |
254,5 |
509 |
763 |
1018 |
1272 |
1527 |
1781 |
2036 |
2290 |
1,998 |
- |
+ |
+ |
|
20 |
314,2 |
628 |
942 |
1256 |
1571 |
1885 |
2199 |
2513 |
2827 |
2,466 |
- |
+ |
+ |
|
22 |
380,1 |
760 |
1140 |
1520 |
1900 |
2281 |
2661 |
3041 |
3421 |
2,984 |
- |
+ |
+ |
|
25 |
490.9 |
982 |
1473 |
1963 |
2454 |
2945 |
3436 |
3927 |
4418 |
3,853 |
- |
+ |
+ |
|
28 |
615,8 |
1232 |
1847 |
2463 |
3079 |
3695 |
4310 |
4926 |
5542 |
4,834 |
- |
+ |
+ |
|
32 |
804,3 |
1609 |
2413 |
3217 |
4021 |
4826 |
5630 |
6434 |
7238 |
6,313 |
- |
+ |
+ |
|
36 |
1017,9 |
2036 |
3054 |
4072 |
5089 |
6107 |
7125 |
8143 |
9161 |
7,990 |
- |
+ |
+ |
|
40 |
1256,6 |
2513 |
3770 |
5027 |
6283 |
7540 |
8796 |
10053 |
11310 |
9,865 |
- |
+ |
+ |
|
39