7093
.pdf30
3.9.7 Наружная высота пропарочной камеры без гидрозатвора и без крышки определяется по формуле
Нк = Нквн + Нпол + Нкр, м, |
(3.28) |
где Нпол – толщина пола камеры, м. Допускается принимать от 0,12 до
0,20 м;
Нкр – полная высота крышки камеры, м. См. п. 3.9.8.
3.9.8 Крышка пропарочной камеры представляет собой полую герме-
тичную конструкцию, состоящую из двух стальных листов, между кото-
рыми располагаются стальные профили, обеспечивающие жёсткость. Схе-
матично конструкция крышки показана на рисунке 3.5.
Стойка |
Верхний лист |
Стойка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Стальные профили
Нижний лист Уклон i = 0,005 – 0,015
Рисунок 3.5 – Принципиальная конструкция крышки пропарочной камеры
Уклон нижних листов необходим для исключения попадания капель конденсата с крышки на незатвердевшую бетонную поверхность. При до-
статочном уклоне капли должны стекать к краям крышки. Уклон выгоднее делать в поперечном направлении.
По периметру должны располагаться стальные профили, образующие выступающие опоры для образования гидравлического затвора при уста-
новке в соответствующие швеллеры на стенках камеры – см. рисунки 3.6,
3.7.
31
Профиль (швеллер или двутавр) для продольных и поперечных внут-
ренних рёбер подбирают по расчёту для обеспечения необходимой жёстко-
сти крышки. Расстояние между ними должно определяться расчётом на жёсткость, но в данной курсовой работе его можно принимать от 1,5 до 2 м.
Швеллер [ 6,5 … 14 (= hшв, см) Теплоизоляция
ст |
δв
а |
|
кр из |
|
δ |
|
|
кр |
|
Н |
н |
|
δ |
оп |
|
h |
Утеплитель |
|
|
ст |
Стойка (из уголка)
Lкр (Вкр)
Рисунок 3.6 – Разрез крышки ямной пропарочной камеры
Крышка |
Гидрозатвор (швеллер) |
|
|
Направляющая стойка
Вгз
hгз
Рисунок 3.7 – Установка крышки на ямную пропарочную камеру
Профиль для стоек крышки выбирают так, чтобы при установке её в швеллер гидрозатвора между ним и нижним листом крышки оставался зазор
32
не менее 10 мм:
hоп = hгз + (10 … 15), мм, |
(3.29) |
где hгз – ширина полок швеллера гидрозатвора (см. рисунок 3.7), мм. hгз зависит от номера швеллера гидрозатвора и определяется по таблице
3.4.
Таблица 3.4 – Характеристика стальных швеллеров серии У
|
|
Тол- |
Масса |
|
|
|
Тол- |
Масса |
№ |
|
погон- |
|
№ |
|
погон- |
||
hгз , |
щина |
|
hгз , |
щина |
||||
швел- |
ного |
|
швел- |
ного |
||||
мм |
стенки |
|
мм |
стенки |
||||
лера |
метра, |
|
лера |
метра, |
||||
|
а, мм |
|
|
а, мм |
||||
|
|
кг |
|
|
|
кг |
||
|
|
|
|
|
|
|
||
6,5 |
36 |
4,4 |
5,9 |
|
14 |
58 |
4,9 |
12,3 |
8 |
40 |
4,5 |
7,05 |
|
16 |
64 |
5,0 |
14,2 |
10 |
46 |
4,5 |
8,59 |
|
18 |
70 |
5,1 |
16,3 |
12 |
52 |
4,8 |
10,4 |
|
20 |
76 |
5,2 |
18,4 |
Толщина нижнего и верхнего стальных листов – δн и δв соответственно, составляет от 2 до 3 мм.
Стыки между листами и стойками должны быть полностью проварены для исключения попадания влаги во внутреннее пространство крышки, заполняемое теплоизоляционным материалом, например, керамзитовым гравием или минеральной ватой.
По расчётам требуемая толщина теплоизоляционного слоя не превышает 6 см, но внутреннее пространство крышки обычно заполняют полностью.
3.9.9 Длину и ширину крышки можно определить по формулам
Lкр = внк + Вгз, м; |
(3.30) |
Вкр = Вквн + Вгз, м, |
(3.31) |
33
где Вгз – ширина гидрозатвора – высота швеллера (см. рисунок 3.7), м.
Высота крышки составляет:
Нкр = НL + δв, м, |
(3.32) |
где НL – высота профиля стойки в случае, если он приваривается к верхнему листу крышки, м.
3.9.10При описании конструкции и принципа работы пропарочной камеры следует руководствоваться знаниями, полученными на лекциях, а
также учебной и научной литературой.
3.9.11Крышка представляет собой ярко выраженную неоднородную конструкцию с теплопроводными включениями – стальными стенками по периметру и рёбрами жёсткости. В учебной работе допускается принимать среднюю температуру наружной поверхности крышки от 35 до 40 °С, и ко-
эффициент теплопередачи через крышку Ккр рассчитывать по формуле
(3.13) без уточнения толщины теплоизоляционного слоя.
3.10 Теплотехнический расчёт пропарочной камеры
3.10.1Теплотехнический расчёт пропарочной камеры заключается в определении удельного расхода пара на ТО жби. Расчёт обычно ведётся на
1м³ бетона изделий.
3.10.2Предварительно рассчитывается ряд показателей, необходимых для дальнейших теплотехнических расчётов.
Объём бетона изделий в пропарочной камере:
к = Vб.и · Nи.ф · Nф.к, м³, |
(3.33) |
б |
|
34
где Vб.и – объём бетона в жби, м³/шт.
Общий объём изделий в камере:
к = Vи · Nи.ф · Nф.к, м³. |
(3.34) |
и |
|
Площадь стенок пропарочной камеры выше уровня пола:
Fст = 2(Lк + Вк) · (Нк – Нкр – Нподз), м², |
(3.35) |
где Нподз – высота подземной части камеры, м.
Площадь верхней поверхности крышки:
Fкр = Lкр · Вкр, м². |
(3.36) |
Объём внутрикамерного пространства:
Vк = внк · Вквн · (Нквн + hоп + 0,005 + 0,25Вквн·i), м³, |
(3.37) |
где 0,005 м – приблизительная толщина стенки швеллера гидроза-
твора;
i – уклон нижнего листа камеры;
0,25Ввнк ·i – слагаемое, учитывающее дополнительное простран-
ство под крышкой из-за уклона её нижнего листа, м.
Масса однослойного ограждения и пола камеры:
mогр = (Lк · Вк – внк · Ввнк ) · Нвнк · ρогр + Lк · Вк · Нпол · ρпол, кг, (3.38)
где ρогр – средняя плотность материала ограждения, кг/м³;
35
ρпол – средняя плотность материала пола. Для бетона и железобе-
тона допускается принимать ρпол = 2400 кг/м³.
Масса несущего слоя и пола многослойного ограждения одиночной камеры или камеры с внутренней теплоизоляцией в ряду смежных камер с общими продольными стенками (считается суммарная масса пола и стенок,
т.к. теплоёмкость материалов, из которых они обычно состоят, примерно одинаковая – см. таблицу 3.5):
mн = 2(Lк + Вк – 2δн) · δн · Нквн · ρн + Lк · Вк · Нпол · ρпол, кг, |
(3.39) |
где ρн – средняя плотность материала несущего слоя, кг/м³.
Масса несущего слоя и пола многослойного ограждения камеры с
наружной теплоизоляцией: |
|
mн = 2(Lк + Вк – 2δн – 4δиз – 4δг) · δн · Нквн · ρн + |
|
+ Lк · Вк · Нпол · ρпол, кг. |
(3.40) |
Масса теплоизоляционного слоя многослойного ограждения одиноч-
ной камеры или камеры с внутренней теплоизоляцией в ряду смежных ка-
мер с общими продольными стенками:
mиз = 2(Lк + Вк – 4δн – 2δиз) · δиз · Нквн · ρиз, кг, |
(3.41) |
где ρиз – средняя плотность теплоизоляционного материала, кг/м³.
Масса теплоизоляционного слоя многослойного ограждения крайней камеры с наружной теплоизоляцией в ряду смежных камер с общими про-
дольными стенками:
mиз = (Lк + 2Вк – 4δг – 2δиз) · δиз · Нквн · ρиз, кг. |
(3.42) |
36
Масса гидроизоляции многослойного ограждения одиночной камеры или камеры с внутренней теплоизоляцией в ряду смежных камер с общими продольными стенками
mг = 2(Lк + Вк – 4δн – 4δиз – 2δг) · δг · Нквн · ρг, кг, |
(3.43) |
где ρг – средняя плотность гидроизоляции, кг/м³. Для стали принима-
ется 7850 кг/м³.
Масса гидроизоляции многослойного ограждения крайней камеры с наружной теплоизоляцией в ряду смежных камер с общими продольными стенками:
mг = 2(Lк + Вк – 2δг) · δг · Нквн · ρг, кг. |
(3.44) |
Масса стали крышки: |
|
mкр,ст ≈ [Lкр · Вкр ( н + в)] · 7850 + 2(Lкр + Вкр) · mL + |
|
+ (Lкр · nш + Вкр · nдл) · m], кг, |
(3.45) |
где mL – масса погонного метра профиля стойки крышки, кг/м; nш – количество профилей по ширине крышки, шт.;
nдл – количество профилей по длине крышки, шт.;
m] – масса погонного метра профилей жёсткости крышки, кг/м.
Масса теплоизоляции крышки:
mкр.из = Lкр · Вкр · δизкр · ρиз.кр, кг, |
(3.46) |
где δкриз внутренняя толщина крышки, равная высоте профиля жёстко-
сти (см. рисунок 3.6), м;
37
ρиз.кр – средняя плотность теплоизоляционного материала крышки, кг/м³.
3.10.3 Расчёт расхода тепла на стадии подъёма температуры
3.10.3.1 Расход тепла на нагрев 1 м³ железобетонных изделий опреде-
ляется по формуле
Q11 = [Cтв · (Щ + П + Ц) + Сст · Gа + Св · В] · (tc – tб), кДж/м³, (3.47)
где Ств, Сст, Св – соответственно, теплоёмкости твёрдых компонентов бетонной смеси, стальной арматуры и воды, кДж/(кг·К). Принимаются по таблице 3.5 или другим справочным данным;
Щ, П, Ц, В – расходы, соответственно, крупного заполнителя,
песка, цемента и воды на 1 м³ бетонной смеси, кг/м³;
Gа – расход стальной арматуры на 1 м³ жби, кг/м³. Рассчитывается по формуле (4.47);
tс – температура изотермической выдержки, °С;
tб – начальная температура бетона, °С. При отсутствии предвари-
тельного разогрева бетонной смеси она равна температуре окружающей среды: tб = tос.
Gа = Gа.и : Vб.и, кг/м³, |
(4.48) |
где Gа.и – расход арматуры на одно жби, кг/шт.;
Vб.и – объём бетона в изделии, м³/шт.
38
Таблица 3.5 – Удельная теплоёмкость некоторых строительных материалов
|
Удельная |
|
|
Удельная |
Материал |
теплоём- |
|
Материал |
теплоём- |
кость, |
|
кость, |
||
|
|
|
||
|
кДж/(кг·К) |
|
|
кДж/(кг·К) |
Бетон (тяжёлый, лёг- |
|
|
|
|
кий, ячеистый), строи- |
0,84 |
|
Воздух |
1,007* |
тельный раствор |
|
|
|
|
Вата и плиты из стек- |
0,67 |
|
Кладка из керамического |
0,88 |
лянных волокон |
|
или силикатного кирпича |
||
|
|
|
||
Вата и плиты из мине- |
0,84 |
|
Пенополистирол |
1,007* |
ральных волокон |
|
|||
|
|
|
|
|
Вода |
4,19 |
|
Сталь |
0,48 |
Примечание – *В среднем в диапазоне температур от 10 °С до 80 °С.
3.10.3.2 Расход тепла на нагрев форм определяется по формуле
Q |
1 |
= |
ф · ф.к · Сст |
· (tc – tос), кДж/м³, |
(3.49) |
2 |
к |
||||
|
|
|
б |
|
|
где mф – масса формы, кг.
3.10.2.3 Расход тепла на нагрев внутрикамерных устройств (направля-
ющих стоек, лестницы, решётки над сливом конденсата и т.п.) определяется по формуле
Q |
1 |
= |
в.у · Сст |
· (tc – tос), кДж/м³, |
(3.50) |
3 |
к |
||||
|
|
|
б |
|
|
где mв.у – масса внутрикамерных устройств, кг. В учебной работе до-
пускается принимать mв.у от 500 до 1000 кг.
3.10.2.4 Расход тепла на нагрев ограждающих конструкций определя-
ется при однослойных стенках по формуле (3.51), при многослойных стен-
39
ках по формулам (3.52) и (3.53). Формулы рассчитаны на одиночную ка-
меру. В учебной работе допускается использовать данные формулы и для смежных камер с общими стенками.
При однослойных стенках:
Q14 = [0,5mогрСогр(tc + tн) + 0,5mкр.стСст(tc + tн.кр) + 0,5mкр.изСиз.кр(tc + tн.кр)
к |
|
+ 0,5mполСпол(tc + tн.пол)]/Vб , кДж/м³, |
(3.51) |
где Согр, Сиз.кр, Спол – теплоёмкость материала, соответственно, ограж-
дения, теплоизоляции крышки, пола, кДж/(кг·К);
tн, tн.кр, tн.пол – температура наружной поверхности, соответ-
ственно, стенок, крышки, пола камеры, °С.
Температуры tн.кр и tн.пол могут существенно отличаться от tн и могут быть рассчитаны. Однако, конструкция крышки имеет ярко выраженную не-
однородность, т.к. при мощной теплоизоляции имеются стальные рёбра жёсткости с большой теплопроводностью, и расчёт должен производиться по методике для неоднородной конструкции. В учебной работе допускается
принимать tн.кр = 1,2tн, но не более 40 °С и tн.пол = (tс – 6) °С.
При многослойных стенках с внутренней теплоизоляцией:
Q14 = [0,5mогрСогр(tгр + tн) + 0,5mизСиз(tс + tгр) + mгСгtс + 0,5mкр.стСст(tc +
к |
|
tн.кр) + 0,5mкр.изСиз.кр(tc + tн.кр) + 0,5mполСпол(tc + tн.пол) ]/Vб , кДж/м³, |
(3.52) |
где Сг – теплоёмкость материала гидроизоляции, кДж/(кг·К);
tгр – температура границы между теплоизоляцией и несущим слоем стенок камеры, °С.
При многослойных стенках с наружной теплоизоляцией: