8345
.pdf21
предусматриваем трубопровод D=200 мм, выводимый к сточной системе.
Время полного опорожнения резервуара при переменном напоре в 2 раза больше времени истечения того же объема воды при постоянном напоре,
равном начальному [4]:
tоп |
2 W1 |
, ч |
||
3600 |
qоп |
|||
|
|
где W1 – рабочий объем отстойника, м3;
qоп – расход, сбрасываемой при постоянном напоре воды м3/с .
qоп 2q H p
где – коэффициент расхода;
– площадь поперечного сечения трубы, м2;
Hр – рабочая глубина отстойника, м.
Для ориентировочных расчетов при истечении жидкости из резерву-
ара в трубу коэффициент расхода принят 0,6 [3].
При средней глубине отстойника Hр= 4,5 м:
|
3,14 0,2 |
2 |
|
|
|
|
0,177 м3/с |
|||
qоп 0,6 |
|
2 9,18 4,5 |
||||||||
|
|
|
|
|||||||
|
4 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Время полного опорожнения отстойника: |
|
|||||||||
|
tоп |
|
|
2 1073 |
3,4 |
ч |
||||
|
|
|
|
|
||||||
|
3600 0,177 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
Отстойники с встроенными камерами хлопьеобразования выполняют-
ся в сборно-монолитном железобетоне. Для утепления одна сторона от-
стойников и камер хлопьеобразования обваловывается грунтом, с другой запроектирована проходная галерея с обводным трубопроводом и обваловка не предусмотрена. Перекрытие отстойников утепляется керамзитобетоном
свыполнением гидроизоляции. Для проведения ремонтно-
профилактических работ спуск в отстойники предусмотрен по лестницам-
стремянкам из павильона камер хлопьеобразования и фильтрозала, охваты-
22
вающего концевую часть отстойников. При данном проектном решении устройство специальных вентиляционных труб и люков-лазов не требует-
ся. В перекрытии через 10 м предусмотрены пробоотборные колонки
D=100 мм со съемными крышками.
1.3. Вертикальные отстойники с водоворотными камерами хлопь-
еобразования
1.3.1. Область применения, конструкция, принцип работы
Вертикальные отстойники рекомендуется применять в качестве пер-
вой ступени на станциях реагентной очистки воды производительностью до 5 тыс. м3/сут, при мутности исходной воды до 1500 мг/л и цветности до
120 .
Сооружение выполняется в виде круглого или квадратного в плане резервуара с коническим или пирамидальным днищем для накопления и уплотнения осадка (рис.3). В центре предусматривается встроенная камера хлопьеобразования водоворотного типа, представляющая собой металли-
ческий или железобетонный цилиндр, в верхнюю часть которого поступает вода по трубопроводу, снабженному на конце соплами-насадками. Сопла направлены по касательной и закреплены в виде неподвижного сегнерова колеса, благодаря чему создается вращательное движение воды, способ-
ствующее эффективному ее перемешиванию при движении сверху вниз.
Для гашения вращательного движения воды при ее переходе в отстой-
ник, которое могло бы ухудшить его работу, внизу камеры устраивают га-
ситель в виде крестообразной решетки.
Как показывает опыт эксплуатации вертикальных отстойников, при малых скоростях восходящего потока основное количество коагулирован-
ной взвеси осаждается в отстойнике. Это объясняется тем, что в медленно восходящем потоке воды коагулированная взвесь, постепенно агломери-
руясь, достигает таких размеров, что скорость се осаждения становится больше скорости восходящего потока.
23
Рис. 3. Вертикальный отстойник с водоворотной камерой хлопьеобразования:
1 – подача воды; 2 – распределительные сопла; 3 – камера хлопьеобразования; 4 – решетка гаситель; 5 – вертикальный отстойник; 6 – сборный карман; 7 – отвод осветленной воды; 8 – удаление осадка; 9 – сборный кольцевой желоб.
24
Сбор осветленной воды предусматривается периферийными и (при большой площади отстойника) радиальными желобами с затопленными отверстиями или треугольными водосливами.
Выпуск накопившегося и уплотненного осадка может производиться во время работы отстойника.
1.3.2. Проектирование вертикальных отстойников
Расчет, вертикальных отстойников следует производить в соответ-
ствии с п.п. 9.47-9.50 [1] и, как правило, проектирование встроенных камер хлопьеобразования водоворотного типа ведут в рамках этого расчета.
В соответствии с предполагаемыми размерами здания и компоновкой сооружений определяют ориентировочное число отстойников, при количе-
стве их менее шести предусматривается один резервный.
Площадь зоны осаждения Fос, м2 вертикального отстойника (без установки в нем тонкослойных блоков) определяют для двух периодов:
минимальной мутности при минимальном зимнем расходе воды:
наибольшей мутности при наибольшем расходе воды, соответству-
ющем этому периоду.
Расчетная площадь зоны осаждения должна соответствовать
наибольшему значению:
Fос |
об qч |
, |
||
3,6 |
V p N p |
|||
|
|
где qч –- расчетный расход станции для периодов максимального и минимального суточного водопотребления, м3/ч;
Vp – расчетная скорость восходящего потока, мм/с, принимаемая
(при отсутствии данных технологических изысканий) не более указанных в табл.12 [1];
Np – количество рабочих отстойников;
об – коэффициент, учитывающий объемное использование от-
25
стойника, величина которого принимается 1,3-1,5 (нижний предел - при отношении диаметра к высоте отстойника - 1, верхний - при 1, 5).
Площадь зеркала воды в отстойнике складывается из площадей зоны осаждения и встроенной камеры хлопьеобразования.
При времени пребывания воды в камере хлопьеобразования t=15-20 мин и ее высоте Hк=3,5-4 м площадь камеры определяется по формуле:
F |
|
qч t |
, м2 . |
|
|
||
к |
60 |
H к N p |
|
|
|
Камеры принимаются круглой в плане формы при диаметре в чисто-
те:
Dk |
|
4 Fk |
|
,м |
|
|
|||
|
|
|
|
Для гашения вращательного движения воды при ее переходе в от-
стойник внизу камеры устраивают решетку в виде крестообразной пере-
городки с ячейками размером 0,5x0,5 м, высотой 0,8 м.
Общая площадь одного отстойника:
Fо Fво Fк , м2 .
По условиям компоновки выбирается форма сооружений и раз-
меры в плане.
Диаметр трубопровода, подводящего обрабатываемую воду к ка-
мере хлопьеобразования, принимается по скорости 0,7-1 м/с, скорость выхода воды из распределительных сопел-насадок, направленных по ка-
сательной, 2-3 м/с. Сопла располагаются на расстоянии 0,2 диаметра ка-
меры от стенки на глубине 0,5 м от поверхности воды.
Потеря напора в сопле определяется по формуле:
h |
V 2 |
м , |
|
2 g |
|||
|
|
где – коэффициент сопротивления, принимаемый равным 1,18;
26
V – скорость выхода воды из сопла, м/с.
Зона накопления и уплотнения осадка вертикального отстойника предусматривается с наклонными стенками. Угол между ними 70-80°.
При найденном диаметре отстойника (или стороне) и принятом угле конусности днища емкость осадочной части является фиксирован-
ной. Поэтому ее лишь проверяют по продолжительности работы отстой-
ника Тр ,ч , между сбросами осадка, которая должна быть не менее 6 ч.
Проверку производят по формуле:
Tp |
Wоc.ч N p |
|
|
, ч , |
|
|
||
|
qч (Св М осв ) |
где Wос.ч – объем зоны накопления и уплотнения осадка, м3;
– средняя концентрация уплотненного осадка, г/м3;
Св - концентрация взвешенных веществ в воде, г/м3;
Мосв – мутность воды, выходящей из отстойника, принимаемая от 8 до 15 г/м3.
Сбор осветленной воды предусматривается желобами при скорости движения в них воды 0,5-0,6 м/с.
1.3.3. Пример расчета
Рассчитать вертикальные отстойники и камеры хлопьеобразования для станции водоподготовки с расчетной производительностью
Qсутполн =2400 м3/сут. Концентрация взвешенных веществ в воде, поступаю-
щей в отстойник составляет Св=160 мг/л, цветность - 40 . При обработке воды в дополнение к коагулянту предусмотрено использование флокулян-
та. Станция работает равномерно в течение суток.
Определим часовую производительность станции:
q |
Qсутполн |
|
2400 |
100 м3/ч . |
|
|
|||
ч |
24 |
24 |
|
|
|
|
27
В технологической схеме очистки воды предусматриваем вертикаль-
ные отстойники с встроенными камерами хлопьеобразования водоворотно-
го типа.
Расчетную скорость восходящего потока воды в зоне осаждения для вод средней мутности принимаем Vp=0,45 мм/с. Поскольку применение флокулянта позволяет увеличить скорость на 15-20%, а встроенная камера хлопьеобразования еще на 15%, то, В итоге, расчетная скорость составит примерно 0,59 мм/с.
По условиям компоновки предусматриваем 3 рабочих отстойника и,
согласно п.9.47 [1], один резервный.
Площадь зоны осаждения отстойника определим по формуле:
F |
об qч |
|
1,5 100 |
23,5 м2, |
|
|
|
|
|||
зо |
3,6 Vp N p |
|
3,6 0,59 3 |
|
|
|
|
|
где об – коэффициент объемного использование отстойника.
При времени пребывания воды в камере хлопьеобразования t=20 мин
при ее высоте Hк=3,5 м, площадь камеры составит:
F |
|
qч t |
|
100 20 |
3,2 м2. |
|
|
|
|
|
|||
к |
60 |
Hк N p |
|
60 3,5 3 |
|
|
|
|
|
Центрально расположенная камера хлопьеобразования имеет диаметр в чистоте:
D |
4 Fк |
|
|
|
4 3,2 |
|
2,0 м. |
|
|
||||||
к |
|
|
|
|
3,14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Расход воды, приходящийся на один рабочий отстойник:
q1 |
|
qч |
|
100 |
|
9,3 |
л/с. |
|||
3,6 |
N p |
3,6 |
3 |
|||||||
|
|
|
|
|
При данном расходе стальной трубопровод, подводящий обрабатыва-
емую воду к камере хлопьеобразования, принят диаметром 100 мм при ско-
рости 0,91 м/с. Распределение воды в камере предусмотрено двумя соплами-
насадками, направленными по касательной к стенке. При расходе qc=4,65 л/с
28
в качестве сопла принят стальной концентрический переход 100x50 мм.
Скорость выхода воды из сопла диаметром 50 мм составит:
V |
4 qc |
|
4 0,00465 |
2,37 м/с |
|
d 2 |
3,14 0,052 |
||||
|
|
|
Сопла располагаются на расстоянии 0,4 м от стенки на глубине 0,5 м
от поверхности воды. Потери напора в них при коэффициенте сопротивле-
ния =1,18:
h |
V 2 |
1,18 |
2,372 |
|
0,34 м |
|
2 g |
2 9,81 |
|||||
|
|
|
Для гашения вращательного движения воды при ее переходе в от-
стойник внизу камеры предусмотрена решетка в виде крестообразной пе-
регородки с ячейками размером 0,5х0,5 м высотой 0,8 м.
Общая площадь отстойника включает в себя площади зоны осажде-
ния и камеры хлопьеобразования:
F |
F |
|
F |
23,5 3,2 26,7 , м2 |
||||||||||||
o |
во |
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
||||
Отстойники приняты железобетонными, круглой в плане формы, при |
||||||||||||||||
внутреннем диаметре: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
D |
|
|
4 Fo |
|
|
|
|
4 26,7 |
|
5,8 м |
||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
o |
|
|
|
|
|
|
|
|
3,14 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Расчетная высота камеры хлопьеобразования Hк принята 0,9 высоты |
||||||||||||||||
зоны осаждения Но , при этом: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
H |
о |
|
Hк |
|
3,5 |
3,9 м |
|||||||||
|
|
0,9 |
||||||||||||||
|
|
|
|
0,9 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Отношение Dо : Но=5,8 : 3,9=1,49, т.е. выбор коэффициента объем-
ного использования отстойников об соответствует требованиям п. 9.47 [1].
Зону накопления и уплотнения осадка вертикального от-
стойника предусматриваем с наклонными стенками, угол между ними
=80°. В центре осадочной части устроен приямок диаметром dп=1 м.
29
Высота конической части отстойника полная высота отстойника:
h |
Do dп |
|
5,8 1 |
2,85 м |
|
|
|
||||
к |
2 |
tg |
2 tg80 |
|
|
|
|
При высоте строительного, борта hстр=0,35 м полная высота от-
стойника составит:
H Ho hк hстр 3,9 2,85 0,35 7,1 м
Объем осадочной конической части:
|
|
|
h |
|
D |
|
2 |
|
d |
|
|
2 |
|
Do |
|
|
d |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
п |
|
|||||||||||||||||
W |
|
|
|
|
к |
|
|
o |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
ос.ч. |
|
3 |
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 2 |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,14 2,85 |
|
5,8 |
2 |
|
1,0 |
|
2 |
|
|
|
5,8 |
|
1,0 |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 м3 |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
3 |
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Период работы отстойника между сбросами осадка определяется |
|||||||||||||||||||||||||||||||
по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Tp |
|
Wоc.ч N p |
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
qч (Св М |
осв ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Wос.ч – объем зоны накопления и уплотнения осадка, м3;
– средняя концентрация твердой фазы осадка, г/м3;
Св – концентрация взвешенных веществ в воде, г/м3;
Мосв – мутность воды, выходящей из отстойника, принимаем
Мосв=10 г/м3.
Согласно табл. 13 [1] при мутности исходной воды Св=160 г/м3 и
интервалах между сбросами осадка более 24 часов составит 40 000 г/м3. В
соответствии с примечанием к табл.13 [1] для вод средней мутности концентрацию уплотненного осадка увеличиваем на 15%, т.к. в технологии водоподготовки предусматриваем использование флокулянта совместно с коагулянтом. Тогда расчетная концентрация составит 46 000 г/ м3.
|
|
|
|
30 |
|
Tp |
30 |
3 46000 |
|
276 ч или 11,5 сут |
|
|
|
|
|
||
|
100 |
(160 10) |
Количество воды, сбрасываемой из отстойника вместе с осадком,
определяем с учетом коэффициента разбавления Кр=1,5 при продолжи-
тельности сброса осадка tс=20 минут:
qос |
Wос.ч К р |
|
30 1,5 |
0,038 |
л/с |
|||
60 |
tc |
60 |
20 |
|||||
|
|
|
|
Сброс осадка производится без выключения отстойника по трубопро-
воду диаметром d=200 мм при скорости движения воды с осадком в конце трубы:
V |
4 qос |
|
4 0,038 |
1,21 м/с . |
|
3,14 0,22 |
|||
|
d 2 |
|
Опорожнение отстойника предусмотрено этим же трубопроводом.
Сбор осветленной воды в вертикальном отстойнике производится пе-
риферийным кольцевым желобом с затопленными отверстиями. Вода, по-
ступающая в желоб, при движении в сторону сборного кармана, разделяется на два потока с расходом:
q |
ж |
|
qч |
|
100 |
0,00465 м3/с |
|
3600 N p 2 |
3600 3 2 |
||||||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
При скорости движения осветленной воды в конце желоба 0,5 м/с
площадь живого сечения потока составит:
ж qж 0,00465 0,0093 м2 Vж 0,5
При ширине желоба bж= 0,1 м высота слоя воды:
hж 0,0093 0,09 м bж 0,1
Периметр периферийного желоба по внутренней образующей диа-
метром D=Dо – 2 bж=5,8 - 2 0,1=5,6 м составит:
P D 3,14 5,6 17,6 м.