9974
.pdf
|
|
|
|
|
11 |
|
|
|
|
sin – синус угла наклона дна к горизонту; |
|
||||||||
l2 |
– расстояние от уровня воды до нижней кромки дна, м; |
|
|||||||
l1 |
– расстояние от уровня воды до верхней кромки дна, м. |
|
|||||||
|
sin |
|
a R |
|
, |
|
(28) |
||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
(a R)2 c2 |
|
|||
|
|
|
|
|
5,5 4,4 |
|
|||
|
sin |
|
|
|
|
|
0,464. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
(5,5 4,4)2 |
2,12 |
|
Расстояние от уровня воды до нижней кромки дна l2 и расстояние от уровня воды до верхней кромки дна l1 определятся по формулам
|
l |
|
|
|
a z1 |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
(29) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
sin |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
l |
|
|
|
R z1 |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
(30) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
sin |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
l |
|
5,5 0,7 |
|
10,34 м, |
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
2 |
|
|
|
|
0,464 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
l |
|
4,4 0,7 |
|
7,97 м, |
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
0,464 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
10,342 |
7,972 |
|
3 |
|
кН. |
||||||||||||||||
PДН 1000 9,81 5,5 0,464 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
543,20 10 |
Н 543,20 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Точка (координата) приложения силы PДН |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
l |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
l |
3 |
l3 |
, |
|
|
|
|
(31) |
||||||||
|
ДН |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
3 |
l |
2 |
l2 |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|||
lДН |
|
|
|
2 |
|
10,343 7,973 |
9,20 м. |
|
|
|||||||||||||||||
|
3 |
10,34 |
2 |
7,97 |
2 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12
3 Расчет нагрузок на носовую часть
Носовая часть дока состоит из двух боковых стенок неправильной формы и одной лобовой цилиндрической поверхности (рисунок 4).
3.1 Боковые стенки
Поскольку боковая стенка описывается фигурой неправильной формы, то сила гидростатического давления, действующая на стенку, определяется приближенным способом. Для этого боковая стенка аппроксимируется системой прямоугольников.
Высота каждого прямоугольника равна
|
h |
R z1 |
, |
(32) |
|
|
|
||||
|
i |
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где n – количество прямоугольников, n = 5. |
|
||||
h |
4,40 0,70 |
0,74 м. |
|||
|
|||||
i |
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
Для каждого прямоугольника определяется сила гидростатического давления на боковую стенку и точка ее приложения
|
|
|
|
|
|
y |
2 |
y2 |
|
||
P |
g b |
|
2 |
1 |
, |
(33) |
|||||
|
|
|
|
||||||||
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
2 |
|
y3 |
y3 |
, |
|
(34) |
||||
|
|
|
2 |
1 |
|
|
|
||||
|
y2 |
y2 |
|
||||||||
d |
3 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
2 |
1 |
|
|
|
|
|
где b – ширина прямоугольника (снимается с рисунка 4), м;
y2, y1 – заглубление нижней и верхней (соответственно) кромок рассматриваемого прямоугольника, м.
Расчет выполняется в табличной форме (таблица 2).
13
14
Таблица 2 – К расчету боковой стенки носовой части дока
|
|
Заглубление кромок |
|
|
|
|
|
Плечо силы |
|||||||
|
|
прямоугольника, м |
Сила давления на |
|
бокового |
||||||||||
|
Ширина |
|
|
боковую стенку |
|
давления |
|||||||||
№ прямо- |
прямо- |
|
|
прямоугольника |
относительно |
||||||||||
угольника |
угольника |
|
|
|
y |
2 |
2 |
|
|
оси Ox |
|||||
y2 |
y |
PБi g bi |
2 |
y1 |
, |
|
|
|
3 |
3 |
|
||||
|
bi, м |
|
1 |
кН |
|
2 |
|
h |
2 |
|
y2 |
y1 |
, |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
di |
3 |
|
y22 y12 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м |
|
|
|
1 |
4,25 |
0,74 |
0 |
11,42 |
|
|
|
|
0,49 |
|
|
||||
2 |
3,98 |
1,48 |
0,74 |
32,07 |
|
|
|
|
1,15 |
|
|
||||
3 |
3,55 |
2,22 |
1,48 |
47,67 |
|
|
|
|
1,87 |
|
|
||||
4 |
2,87 |
2,96 |
2,22 |
53,96 |
|
|
|
|
2,61 |
|
|
||||
5 |
1,65 |
3,70 |
2,96 |
39,88 |
|
|
|
|
3,34 |
|
|
Результирующая сила, действующая на боковую стенку носовой части дока, определяется суммой элементарных сил
5 |
|
PБ PБi , кН, |
(35) |
1
PБ 185,00 кН.
Точка приложения равнодействующей силы определяется двумя координатами: вертикальной (YБ ) и горизонтальной (XБ ), которые находятся из теоремы Вариньона
(36)
(37)
где
|
|
|
|
|
|
Y |
PБ1 hd1 PБ2 hd2 PБ3 hd3 |
PБ4 |
hd4 PБ5 hd5 |
, |
|
(38) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
Б |
PБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Y |
|
11,42 0,49 32,07 1,15 47,67 1,87 53,96 2,61 39,88 3,34 |
2,20 |
м. |
||||||
|
|
|
|
Б |
|
|
185,00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
PБ XБ PБi |
Xi , |
(39) |
||||
где |
X |
i |
|
bi |
– плечо элементарной силы P |
|
относительно оси Oy, м. |
|
|||||
|
|
|
|||||||||||
|
|
2 |
|
|
Бi |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
PБ XБ PБ1 X1 PБ2 X2 PБ3 X3 PБ4 X4 PБ5 X5 , |
(40) |
15
|
XБ |
PБ1 X1 PБ2 X2 PБ3 X3 PБ4 X4 PБ5 X5 |
, |
|
|
(41) |
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
PБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11,42 |
4,25 |
32,07 |
3,98 |
47,67 |
3,55 |
53,96 |
2,87 |
39,88 |
1,65 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
XБ |
2 |
|
2 |
2 |
2 |
2 |
|
1,53 м. |
||||||
|
|
|
185,00 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3.2 Лобовая поверхность
Нагрузка на лобовую цилиндрическую поверхность определяется в виде суммы горизонтальной силы PX и вертикальной силы Py (рисунок 5).
Горизонтальная силаPX [3]
|
|
P |
0,5 g h2 T , |
(42) |
|||
|
|
X |
|
|
|
л |
|
где |
hл |
– заглубление лобовой части под уровень воды, м. |
|
||||
|
|
hл |
R z1 , |
(43) |
|||
|
|
hл 4,40 0,70 3,70 м. |
|
||||
|
|
PX 0,5 1000 9,81 3,72 5,5 369,30 103Н 369,30 кН. |
|
||||
|
Поскольку эпюра гидростатического давления треугольная, то сила |
PX |
|||||
проходит через центр тяжести эпюры на глубине |
|
||||||
|
|
hX |
|
2 |
hл , |
(44) |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
3 |
|
|
||
|
|
hX |
2 |
3,70 2,47 м. |
|
||
|
|
|
|
||||
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
Вертикальная сила Py [3] |
|
|
|
|
|
|
|
|
Pу g Vi , |
(45) |
||||
где |
Vi |
– объем элементарного параллелепипеда, м3. |
|
||||
|
|
Vi |
Si T , |
(46) |
|||
|
Расчет выполняется в табличной форме (таблица 3). |
|
16
Рисунок 5 – Схема к расчету носовой части с нагрузками на лобовую
поверхность
Таблица 3 – К расчету лобовой поверхности носовой части дока
№ пря- |
|
Площадь |
Расстояние |
Стати- |
Горизонтальная |
Стати- |
||||||||||
моуго- |
прямоуголь- |
до центра |
ческий |
координата |
ческий |
|||||||||||
льника |
|
|
ника |
тяжести |
момент |
центра тяжести |
момент |
|||||||||
|
S |
i |
b h , м2 |
прямо- |
прямо- |
прямоугольника |
прямо- |
|||||||||
|
|
i |
i |
угольника |
угольника |
|
bi |
угольника |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
hci , м |
относи- |
Xi |
|
, м |
относи- |
||||||
|
|
|
|
|
2 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
тельно оси |
|
|
|
тельно оси |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Ох |
|
|
|
|
|
Оy |
||
|
|
|
|
|
|
S |
i |
h , м3 |
|
|
|
S |
i |
X |
i |
, м3 |
|
|
|
|
|
|
|
ci |
|
|
|
|
|
|
|||
1 |
|
|
3,145 |
0,37 |
|
|
1,16 |
2,125 |
|
|
6,68 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
2 |
|
|
2,945 |
1,11 |
|
|
3,27 |
1,990 |
|
|
5,86 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
3 |
|
|
2,627 |
1,85 |
|
|
4,86 |
1,775 |
|
|
4,66 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
4 |
|
|
2,124 |
2,59 |
|
|
5,50 |
1,435 |
|
|
3,05 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
5 |
|
|
1,221 |
3,33 |
|
|
4,07 |
0,825 |
|
|
1,01 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
S Si |
12,06 |
|
Si hci |
|
|
|
Si Xi |
||||||||
|
|
|
|
|
|
18,86 |
|
|
|
21,26 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17
Pу 1000 9,81 (3,145 2,945 2,627 2,124 1,221) 5,50 650,81 103 Н = 650,81 кН
Точка приложения силы Pу по направлению оси y находится из уравнения статического момента [4]
|
|
|
|
S YЦТ Si hci , |
(47) |
|
где |
S – площадь сечения тела давления, м2; |
|
||||
|
S |
– площадь сечения элементарного прямоугольника, м2; |
|
|||
|
i |
|
|
|
|
|
|
hci |
– |
координата |
заглубления центра тяжести |
элементарного |
|
|
прямоугольника, м. |
|
|
|
||
|
Точка приложения Pу |
по координате Y равна |
|
|||
|
|
|
|
Y Si hci , |
(48) |
|
|
|
|
|
ЦТ |
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
Si hci |
18,86 м3 (таблица 3); |
|
|
||
|
S Si |
12,06 м2. |
|
|
|
18,86
YЦТ 12,06 1,56 м.
Аналогично определяется координата X точки приложения вертикальной силы [4]
|
|
S XЦТ Si Xi , |
(49) |
||||
где |
XЦТ |
– координата точки приложения вертикальной силы, м. |
|
||||
|
|
XЦТ |
|
Si |
Xi |
, |
(50) |
|
|
S |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
Si |
Xi 21,26 м3 (таблица 3). |
|
|
|
|
|
21,26
XЦТ 12,06 1,76 м.
Равнодействующая сила, действующая на лобовую поверхность
P P2 |
P2 |
, |
(51) |
|
л |
X |
y |
|
|
|
|
748,29 кН. |
||
Pл |
369,302 650,812 |
Точка приложения этой силы находится графически (рисунок 5), с
предварительным вычислением угла наклона ее к горизонту β.
18
tg |
Py |
, |
(52) |
|
PX
tg 650,81 1,76; 369,30
arctg(1,76) 60,40 .
Сила Pл приложена к обшивке лобовой поверхности носовой части дока.
19
4 Определение расположения ригелей на торцевой стенке
кормовой части
Ригель – ребро жесткости, воспринимающее основную нагрузку.
Выполняется в виде двутавра или швеллера. Ригели кормовой части должны быть равнонагружены, т.е. каждый ригель должен воспринимать одинаковую гидростатическую нагрузку.
|
|
4.1 Аналитический способ |
|
|||||||
|
Нагрузка, приходящаяся на один ригель равна |
|
||||||||
|
|
|
P |
|
PK |
, |
(53) |
|||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
риг |
|
|
|
n |
|
||
где |
PK |
– сила гидростатического давления, действующая на торцевую стенку; |
||||||||
|
n – количество ригелей (по заданию n = 3). |
|
||||||||
|
|
|
PK g hc SK , |
(54) |
||||||
где |
hc |
– заглубление центра тяжести торца кормовой части под уровень воды. |
||||||||
|
|
|
h |
hK |
, |
(55) |
||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
c |
2 |
|
|
|
|
||
где |
hK |
– глубина погружения торца кормовой части под уровень воды. |
|
|||||||
|
|
|
hK a z1, |
(56) |
||||||
|
|
hK 5,5 0,7 4,8 м, |
|
|||||||
|
|
h |
|
4,8 |
2,4 м, |
|
||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
c |
2 |
|
|
|
|
|
|
SK – площадь торца кормовой части, находящейся под уровнем воды, м2.
SK |
hK |
|
T , |
|
|
(57) |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
sin |
|
|
|
||||||
где sin – синус угла наклона торцевой стенки к горизонту. |
|||||||||||
sin |
|
|
a |
, |
(58) |
||||||
|
|
|
|
||||||||
a2 k2 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
sin |
|
|
|
|
5,5 |
|
|
|
0,878, |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
5,52 3,02 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
61,40 , |
|
|
SK |
4,8 |
5,5 30,07 |
м2, |
|
|||
|
0,878 |
|
PK 1000 9,81 2,4 30,07 707,97 103 Н=707,97 кН,
Pриг 707,97 235,99кН.
3
Рисунок 6 – Схема к определению расположения ригелей аналитическим способом
Требуется определить границы грузовых площадок для каждого ригеля.
Для этого записывается формула определения силы гидростатического давления в следующем виде
Pригi g hci Si , |
(59) |
|||
где hci – глубина погружения центра тяжести i-ой грузовой площадки; |
|
|||
hi |
|
li li 1 |
sin , |
(60) |
|
||||
c |
2 |
|
|
|
|
|
|
Si – площадь i-ой грузовой площадки;