10790
.pdf50
1 ч при температуре, °С: |
|
|
минус 15 - минус 25 |
- 400 чел. и более; |
|
минус 26 – минус 40 |
- 250 |
чел. и более; |
ниже минус 40 |
- 100 |
чел. и более. |
3.При обосновании – у наружных дверей зданий, если к вестибюлю примыкают помещения без тамбура, оборудованные системами кондиционирования либо имеются специальные технологические требования.
4.У наружных дверей, ворот и проемов помещений с мокрым режимом;
5.При обосновании – у проемов во внутренних стенах и перегородках производственных помещений для предотвращения перетекания воздуха из одного помещения в другое;
Температуру воздуха, подаваемого воздушно-тепловыми завесами,
следует принимать не выше 50 °С у наружных дверей и не выше 70 °С у
наружных ворот и проемов.
Согласно положений СНиП 41-01-2003 расчетную температуру смеси
воздуха, поступающего в помещение через наружные двери, ворота и проемы,
следует принимать, °С, не менее: |
|
|
|
||
12 |
– для производственных |
помещений |
при легкой работе и работе |
||
|
средней |
тяжести |
и |
для вестибюлей общественных и |
|
|
административно-бытовых зданий; |
|
|||
5 |
– для производственных |
помещений |
при тяжелой работе и |
||
|
отсутствии постоянных рабочих мест на расстоянии 6 м и менее – |
||||
|
от дверей, ворот и проемов. |
|
|
Воздушные и воздушно-тепловые завесы у наружных проемов, ворот и
дверей следует рассчитывать с учетом ветрового давления.
Расход воздуха следует определять, принимая температуру наружного воздуха и скорость ветра при параметрах Б, но не более 5 м/с. Если скорость ветра при параметрах Б меньше, чем при параметрах А, то воздухонагреватели следует проверять на параметры А.
51
Скорость выпуска воздуха из щелей или отверстий воздушных и воздушно-тепловых завес следует принимать, м/с, не более:
8 – у наружных дверей;
25 – у ворот и технологических проемов.
Рекомендуемая скорость в воздуховодах и каналах завесы должна составлять 70% от скорости воздуха на выходе из щели всасывания: υв = 0,7υз.
4.2.Расчёт воздушно-тепловых завес
(на примере ВТЗ шиберующего типа периодического действия)
1. Определяется массовый расход воздуха воздушно-тепловой завесы:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Gз = 5100 |
|
з µпр Fпр ∆Р ρсм , |
|
(4.23) |
||||||||||||||
q |
|
|||||||||||||||||||||
где |
|
з – относительный расход воздушной завесы или характеристика |
||||||||||||||||||||
q |
||||||||||||||||||||||
|
|
воздушно-тепловой завесы, |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з = |
|
Gз |
|
|
|
|
|
|
(4.24) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пр |
|
|
|
|
|
|
|
Gпр – количество приточного воздуха, поступившего в помещение |
||||||||||||||||||||||
|
|
Через проем при работе завесы; |
|
|
||||||||||||||||||
|
Значение |
|
з определяется технико-экономическим расчетом. |
|||||||||||||||||||
|
q |
|||||||||||||||||||||
|
Рекомендуется принимать |
|
з = 0,6…0,7. |
|
|
|||||||||||||||||
|
q |
|
|
|||||||||||||||||||
µпр – коэффициент расхода проема; |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
Принимается |
|
по справочной |
литературе |
в |
зависимости от |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
относительной площади |
|
относительного |
расхода |
q |
з |
и |
способа подачи |
|||||||||||||||
воздуха. |
|
= |
|
щ |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Относительный расход |
|
пр |
рекомендуется принимать равным в |
||||||||||||||||||
|
|
|
пределах 20…30.
Fпр – площадь проема, закрываемого воздушно-тепловой завесой, м2,
Fпр = Нпр · Впр;
∆Р − расчетный перепад давлений воздуха на уровне проема
|
|
|
|
|
|
|
52 |
снаружи и внутри здания, Па; |
|
|
|
||||
|
|
∆Р = ∆Рр + kυ ∆Рυ , |
(4.25) |
||||
∆Рр − располагаемое давление в проеме, Па; |
|
||||||
∆Р |
Р |
= g h (ρ |
н |
− ρ |
в |
), |
(4.26) |
|
|
|
|
|
h – расчетная высота, т.е высота от центра проема до уровня нулевых давлений;
ρн, ρв – плотности воздуха при температурах наружного и внутреннего воздуха соответственно, кг/м3;
kυ − коэффициент, характеризующий поправку на ветровое
давление и учитывающий степень герметичности зданий.
Определяется по справочной литературе (см.ниже);
∆Рυ – избыточное давление на уровне проема, Па
∆Рυ = сυ |
υ2 |
|
υ ρн ; |
(4.27) |
|
|
2 |
|
сυ – расчетный аэродинамический коэффициент; в расчетах для зданий принимают сv = + 0,8;
υυ – расчетная скорость ветра, м/с, по параметрам Б для холодного периода года.
Значение kυ принимается из справочной литературы в зависимости от конструкции зданий.
Высота h принимается по вертикали от центра проема до нулевой зоны, которая совпадает с верхним краем проема.
а)
Рис. 4.1 К расчету воздушнотепловых завес
а - для зданий без аэрационных проемов и фонарей (kυ = 0,2)
h = 0,5Нпр |
(4.28) |
|
|
|
|
|
|
|
53 |
|
б) |
б - для зданий с аэрационными проемами |
|||||||
|
закрытыми в холодный период года |
|||||||
|
(kυ = 0,5) |
|
|
|
|
|
|
|
|
h = h1 |
+ |
|
h2 |
|
|
||
|
|
lп |
|
2 |
(4.29) |
|||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
+1 |
||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
2lв |
|
|
|
в)
в- для зданий с аэрационными проемами открытыми в холодный период года
(kυ = 0,8)
h = h1 + |
|
|
|
|
h2 |
|
|
(4.30) |
|
|
|
|
F |
2 |
|
||
|
|
|
п |
|
п |
|
+1 |
|
|
|
|
||||||
|
|
в |
F |
|
|
|
||
|
|
|
в |
|
|
|
где h1, h2 – вертикальные расстояния от центра проема до центра приточных фрамуг и между центрами приточной и вытяжной фрамуг соответственно, м;
hп, hв – соответственно вертикальные расстояния от центра приточных фрамуг до нулевой зоны и от центра вытяжных фрамуг до нулевой зоны, м;
h – расчетная высота, м;
Усредненные значения h для одноэтажных производственных зданий приведены в справочнике проектировщика.
Н – высота проема, м;
lп – горизонтальная длина приточной фрамуги (в плане), м; lв – горизонтальная длина вытяжной фрамуги (в плане), м;
µп, µв – соответственно коэффициенты расхода приточных и вытяжных аэрационных фрамуг;
Fп, Fв – площади соответственно приточных и вытяжных фрамуг, м2.
54
2. Определяется температура воздуха воздушно-тепловой завесы:
tсм − tн |
|
tЗ = q (1− Q )+ tн , |
(4.31) |
где tн – расчетная температура наружного воздуха в холодный период по
параметрам Б, °С;
Q – относительные потери теплоты завесы, характеризует долю
теплоты, теряемую с воздухом, уходящим через открытый проём
наружу, относительно общей тепловой мощности ВТЗ, т.е. |
|
|||||
|
|
= |
Qт/пот |
, |
|
|
Q |
(4.32) |
|||||
|
|
|||||
|
|
|
Qз |
|
Определяется по справочнику проектировщика в зависимости от
Q= f (qз; F ).
3.Рассчитывается тепловая мощность воздушно-тепловой завесы:
Qз = 0,278 · Gз · св · (tз – tо), |
(4.33) |
где tо – начальная температура воздуха, забираемого для завесы; Определяется в зависимости от местоположения всасывающего отверстия вентилятора:
tо = tр.з.; tо = tв.з.; tо = tсм; tо = tн
4. Определяется ширина щелевого выпуска завесы:
bщ = |
Fпр |
, |
(4.34) |
2 F Hщ |
Нщ = Нпроема
Коэффициент 2 применяется для двухсторонних воздушно-тепловых
завес.
5. Вычисляется скорость воздуха, м/с, на выходе из щели завесы по зависимости
υз = |
Gз |
|
|
, |
(4.35) |
2 3600 F |
ρ |
|
|||
|
щ |
|
з |
|
Fщ = bщ · Нщ,
|
|
|
|
|
|
|
|
55 |
|
|
|
|
υз ≤ υдоп |
|
|
(4.36) |
|||
6. Если неравенство (25) не выполняется, то пересчитывают ширину |
|||||||||
щелевого выпуска при υз = υдоп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
= |
|
Gз |
|
|
|
|
(4.37) |
|
|
3600 Н |
|
υ |
|
ρ |
|
|||
щ |
2 |
щ |
доп |
з |
|||||
|
|
|
|
|
|
7. Так как при открывании проемов, дверей или ворот температура в районе завесы понижается, то необходимо определять дополнительно количество теплоты завесы, которое расходуется на восстановление температуры от tсм до tр.з.
Q |
= |
0,278 Gв |
с (t |
|
−t |
|
) |
τ |
(4.38) |
||
|
|
|
|
||||||||
доп |
|
|
|
|
в |
р.з. |
|
см |
60 |
|
|
|
|
qз |
|
|
|
|
Из зависимости (4.38) рассчитывают время работы завесы после закрытия проема τ.
5. АВАРИЙНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ
Системами аварийной вентиляции (АВ) оборудуются промышленные здания, в которых возможен внезапный (залповый) выброс вредных веществ в количествах, создающих опасные для жизни или взрывоопасные концентрации.
Системы представляют собой совокупность элементов и устройств вытяжной вентиляции, работающих только в аварийных ситуациях. Если по технологии производства в помещении возможно выделение взрывоопасных газов и паров, в нем устанавливают автоматические газоанализаторы, которые при достижении опасных концентраций до значений в 20 % от нижнего предела
взрываемости включают системы АВ. При этом общеообменные приточновытяжные системы выключаются. В некоторых случаях функции аварийной вентиляции могут выполняться “штатными” системами и устройствами:
1. Если категория и группа взрывоопасной смеси соответствуют техническим условиям на основные (“штатные”) местные и общеообменные систем, то их допускается использовать в качестве аварийных.
56
2.Производительность основных систем должна быть не меньше требуемого аварийного воздухообмена.
3.Если основные системы планируют использовать как аварийные, то они должны быть оборудованы резервным вентилятором.
4.Если выделяющиеся газы и пары легче воздуха, то в одноэтажных зданиях с аэрационными фонарями и шахтами аварийная вентиляция может быть решена приточной системой, вытесняющей вредности через эти проемы.
Если производительность основных систем недостаточна, то возможны
два варианта устройства систем АВ:
1.Основные системы оборудуются резервными вентиляторами и дополнительно устраивается отдельная система АВ с недостающей производительностью.
Lдоп.ав = Lав – Σ Lосн , |
(5.1) |
где Lдоп.ав – производительность дополнительной системы АВ, м3/ч;
Lав – расчетный аварийный воздухообмен, м3/ч;
Σ Lосн – суммарная производительность основных (“штатных”) систем вентиляции, м3/ч;
2. Основные системы остаются без изменения (один вентилятор на систему). Производительность дополнительной Системы АВ определяется по формуле
Lдоп.ав = Lав – Σ Lосн + Lосн.макс., |
(5.2) |
где Lосн.макс – наибольшая производительность одной из основных систем, м3/ч.
Особенности устройства аварийной вентиляции
взданиях различных категорий:
1.Для помещений категорий А и Б оборудование АВ должно быть во взрывобезопасном исполнении либо для этих целей применяют эжекторные установки.
2.Системы АВ зданий всех категорий должны быть механическими.
57
3. Если необходимый аварийный воздухообмен будет обеспечен в теплый период при параметрах Б наружного воздуха, в зданиях В, Г, Д допускается аварийная вентиляция с естественным побуждением.
Согласно требованиям норм для компенсации удаляемого воздуха не требуется дополнительных приточных установок.
Исходными данными для расчета АВ являются:
1.Количество выделяющихся при залповом выбросе вредностей;
2.Производительность существующей (основной) системы вентиляции. Расчетные зависимости принято рассматривать для двух основных
вариантов.
Вариант 1: Изменение концентрации вредных веществ в помещении при
неработающей (отсутствующей) вентиляции (основные системы
отключены).
Исходные данные:
1.Концентрация вредных веществ в помещении в начальный момент времени равна Co, мг/м3;
2.Источник вредных выделений действует с интенсивностью Mвр,
мг/ч.
Балансовое уравнение по вредным выделениям в любой момент времени τ имеет вид
|
Mвр dτ - Vпом dC = 0. |
(5.3) |
||
Для определения концентрации вредностей в любой момент |
времени |
|||
балансовое уравнение необходимо проинтегрировать в интервале |
времени |
|||
от 0 до τ: |
|
|
|
|
|
Мвр |
! |
= $ # |
(5.4) |
|
пом |
|||
|
" |
$% |
|
|
После интегрирования получим выражение для определения текущей |
||||
концентрации вещества в любой момент времени: |
|
|||
|
C = Co + (Mвр / Vпом ) τ, |
(5.5) |
где Co – начальная концентрация вещества в помещении, мг/м3;
58
Mвр – интенсивность вредных выделений, мг/ч;
Vпом – объем помещения, м3;
τ – продолжительность процесса, ч.
Зависимость (5.5) позволяет оценить необходимость устройства вентиляции в помещениях большого объема при небольшом количестве выделяющихся вредностей. Графическая интерпретация этого процесса приведена на рисунке.
Рис. 5.1 Изменение во времени концентрации вредных веществ в помещении при отсутствии вентиляции:
1 – ПДК достигается за рабочую смену;
2 – ПДК достигается по окончании рабочей смены.
Графическая зависимость позволяет сделать следующие выводы:
1.если концентрация вредных веществ достигает значения ПДК за время τ ≤ 1 (линия 1), то в этом случае вентиляция обязательна в течение всей смены;
2.если концентрация вредных веществ достигает значения ПДК в течение рабочей смены (1<τ<8), то в этом случае система вентиляции включается через некоторое время после начала смены, а затем периодически включается через определенное время для предотвращения повышений концентраций выше значений ПДК (линия 2);
3.если в течение рабочего дня значение концентрации вредных веществ не превышает ПДК, допускается не устраивать систему вентиляции
59
для данного помещения (линия 3). В этом случае достаточно неорганизованного
воздухообмена.
Вариант 2 : Изменение концентрации вредных веществ в помещении при обеспечении заданного воздухообмена (основные системы работают).
Исходные данные:
1.Концентрация вредных веществ в помещении в начальный момент времени равна Co, мг/м3;
2.Источник вредных выделений действует с интенсивностью Mвр,
мг/ч.
3. Система общеобменной вентиляции включается с началом
поступления вредных выделений.
При рассмотрении данного варианта принимают следующие допущения:
1.в помещении рассматриваются изотермические условия (температура воздуха по всему объему постоянна);
2.вредности от действующего источника распределяются по помещению равномерно.
Тогда в любой момент времени будем иметь следующие соотношения:
1.С = Сух (Сух - концентрация вредного вещества в уходящем воздухе);
2.Lпр = Lух;
3.ρпр = ρух .
Балансовое уравнение по выделяющимся вредностям можно представить в виде:
(5.6) где Mвр dτ – количество вредных веществ, поступивших в помещение за
время τ (аварийный выброс);
LпрCпр dτ – количество вредных веществ, поступивших в помещение за время τ с приточным воздухом;
LухCухdτ – количество вредных веществ, удаляемых из помещения за время τ вытяжными общеобменными системами.