ЖБК печать
.docxФедеральное агентство по образованию
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования
Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет
Инженерно – строительный институт
Кафедра железобетонных и каменных конструкций
Курсовой проект
Расчет сборных железобетонных конструкций
многоэтажного производственного здания
Преподаватель Ломунов А.К.
Студент гр.ЭУН 11 Куприянова Д.В.
Нижний Новгород – 2014
Раздел 1
Данные для расчета:
Требуется рассчитать на прочность плиту монолитного железобетонного междуэтажного ребристого перекрытия при разбивке балочной клетки по рис. 1 при следующих исходных данных.
Сетка колонн l×lk=5.7×6 м2. Коэффициент надёжности по ответственности γn=1,0. Нормативная временная нагрузка на перекрытии Pn=17 кН/м. Бетон тяжелый класса В20. Относительная влажность воздуха помещений не выше 75%. Армирование плиты раздельное, кусками рулонных сеток с рабочей поперечной арматурой класса А400.
По рис.1 S=l:3=5,7:3=1,9 м. Отношения сторон поля плиты (рис 1): l1:l2 =5,7:1,9=3,0 > 1,95, т.е. плита является балочной.
Расчётное сопротивление тяжёлого бетона класса В20 осевому сжатию при расчёте по предельным состояниям первой группы (на прочность) Rb=11,5 МПа. С учётом коэффициента условий работы γb1=1,0, так как в pn присутствует нагрузка непродолжительного действия.
Предварительно назначаем:
толщину плиты hn=60 мм;
размеры сечения второстепенной балки:
- высоту - hB=(1/12)lk=(1/12)·6000=500 мм
Принимаем hB=500 мм;
- ширину - bB=(0,4-0,5) hB=200-250мм
Принимаем bB=250 мм.
1. Расчетный пролёт плиты
Крайние пролёты: l1=S-1,5bB-0,05м = 1,9-1,5·0,25-0,05=1,575 м.
Средние пролёты: l2=S-bB = 1.9-0.25=1,65 м > l1=1,575 м.
2. Расчётные нагрузки
а) Постоянная (с γf=1,1):
-собственный вес плиты 1,1∙0,06∙25=1,65 кН/м2;
-вес пола и перегородок 1,1∙2,5=2,75 кН/м2
Итого постоянная нагрузка: g0=1,65+2,75=4,4 кН/м2
б) Временная нагрузка (с γf=1,2): p0=1,2∙17=20,4 кН/м2
в) Погонная расчётная нагрузка для полосы плиты шириной в 1 м при учёте γn=1,0:
q=γ∙(g0+p0)=1,0∙(4,4 +20,4)=24,8 кН/м
3. Изгибающие моменты (на 1 м ширины плиты).
l1=1575
l2=1650
l2=1650
Рис. 3 Расчетная схема плиты
В крайних пролётах: кН∙м.
На вторых с края опорах В:
кН∙м.
В средних пролётах: кН∙м.
На средних опорах: кН∙м.
(В средних пролётах и на средних опорах величины моментов определены без учёта влияния распора).
4. Расчёт плиты на прочность по нормальным сечениям.
Определение толщины плиты производится по М1=5,50 кН∙м; b=1000 мм. Задаваясь значением ξ=0,25.
мм
hп=h0+a=46,75+12=58,75 мм
Принимаем hп=60 мм. Так как она соответствует предварительно принятой величине пересчет толщины плиты не требуется.
Расчёт арматуры (на 1 м ширины плиты)
а) Крайние пролёты.
М1=5,50 кН∙м; b=1000 мм.
Принимаем а=12 мм, тогда h0=hп–а=60–12=48 мм.
,
мм2
Принята сетка: ; (+3,03%)
б) Вторые с края опоры В:
МВ= - 4,74 кН∙м; b=1000 мм; а=12 мм; h0=48 мм.
мм2
Принята сетка: ; (+4,92%)
в) Средние пролёты и средние опоры.
М2=-МС=4,15 кН∙м; b=1000 мм; а=12 мм; h0=48 мм.
Так как hп/l2=60/1575=1/26>1/30, при определении площади арматуры AS учитываем благоприятное влияние распора путём введения в расчётную формулу коэффициента, равного 0,8 :
мм
Принята сетка: ; (+1,01%)
г) Рабочая арматура верхней сетки на крайней опоре А.
АS≥0,50∙АS1=0,50∙ =182,975 мм2
Принята сетка: ; (+3,19%)