- •Министерство образования Российской Федерации
- •1. Компоновка поперечной рамы и определение нагрузок
- •Компоновка поперечной рамы
- •Определение постоянных и временных нагрузок на поперечную раму.
- •Постоянные и временные нагрузки.
- •Расчётные нагрузки от собственного веса колонн из тяжёлого бетона
- •1.2.2 Крановые нагрузки.
- •1.2.3 Ветровая нагрузка.
- •2. Проектирование стропильных конструкций.
- •2.1. Двухскатная решетчатая балка.
- •2.2. Расчет элементов нижнего пояса балки.
- •2.3 Расчет элементов верхнего пояса балки.
- •2.4. Расчет стоек балки.
- •2.5. Расчет прочности но наклонному сечению опорной части балки.
- •3 Оптимизация стропильной конструкции.
- •4. Определение расчётных комбинаций усилий и продольного армирования.
- •5. Конструирование продольной и поперечно арматуры и расчёт подкрановой консоли
- •6. Расчёт и конструирование монолитного внецентренно нагруженного фундамента под колонну.
- •Список литературы.
1.2.2 Крановые нагрузки.
По пр. XV [1] находим габарит нагрузки от мостовых кранов грузоподъёмностью Q=10 т (98.1кН): ширина крана Вк =5.4 м; база крана Ак =4.4 м; нормативное max давление колеса крана на подкрановый рельс Рmax,n =85 кН; масса тележки Gт =2.4 т; общая масса крана Gк =13 т.
Нормативное max давление одного колеса крана на подкрановый рельс (при 4колёсах):
Рmin,n = 0.5·(Q+Qк)-Рmax,n = 0.5·(98.1+13·9.81)-85=27,81 кН
Нормативная горизонтальная нагрузка на одно колесо крана, направленная поперёк кранового пути и вызываемая торможением тележки, при гибком подвесе груза будет равна:
Тn = 0.5·0.05·(Q+Qт) = 0,5·0,05·(98,1+2,4·9,81) = 3,04 кН.
Расчётные крановые нагрузки вычисляем с учётом коэффициента надёжности по нагрузке f =1.1 согласно п. 4.8 [7]. Определим расчётные нагрузки от двух сближенных кранов по линии влияния (рис ) без учёта коэффициента сочетания :
Max давление на колонну Dmax = Рmax,n·f ·y·n= 85·1.1·2.19·1=204.76 кН, где y-сумма ординат линии влияния y=1+,833+0,1+0,266=2,19;
Min давление на колонну Dmin = Рmin,n·f·y·n=27.81·2.19·1.1·1=66.99 кН
Тормозная поперечная нагрузка на колонну
Т=Тn·f·y·n=3.04·1.1·2.19·1=7.32кН
1.2.3 Ветровая нагрузка.
Самара расположена в III ветровом районе по скоростным напором ветра. Согласно п.6.4 [7] нормативное значение ветрового давления равно Wo=0.38 кПа.
Для заданного типа местности В с учётом коэффициента k (табл. 6 [7]) получим следующие значения ветрового давления по высоте здания:
На высоте до 5 м Wn1=0.75·0.38=0.285 кПа.
На высоте до 10 м Wn2=1.0·0.38=0.380 кПа.
На высоте до 20 м Wn3=0.85·0.38=0.475 кПа.
Согласно рис. , вычислим значение нормативного давления на отметках верха колонн и покрытия:
На отметке 14.4 м Wn4=0.38+[(0.475-0.38)/10]·(14.4-10)=0.422кПа.
На отметке 16.5 м Wn5=0.38+[(0.475-0.38)/10]·(16.5-10)=0.442 кПа.
Переменный по высоте скоростной напор ветра заменяем равномерно распределённым, эквивалентным по моменту в заделке консольной балки длиной
Для определения ветрового давления с учетом габаритов здания находим по пр. 4 [7] аэродинамические коэффициент ce = 0,8 и ce3 = -0,4. Тогда с учётом коэффициента надёжности по нагрузке f = 1.4 и с шагом колонн 6 м получим:
расчётная равномерно-распределённая нагрузка на колонну рамы с наветренной стороны W1=0.362·0.8·1.4·6·1=2,433 кН/м;
то же, с подветренной стороны W2=0.362·0.4·1.4·6·1=1,216 кН/м;
расчётная сосредоточенная ветровая нагрузка от давления ветра на ограждающие конструкции выше отметки 13,2
рис. 1.1. Поперечный разрез двухэтажного трехпролетного промышленного здания.
рис. 1.2. К определению эквивалентного нормативного значения ветрового давления.
Результаты проверки на ЭВМ.
2. Проектирование стропильных конструкций.