Постоянные нагрузки.

Масса сегментной фермы пролетом 24 м – 20,66 т, а вес 204 кН.

Расчетная нагрузка на колонну от покрытия при g_f > 1

Нагрузка приложена на уровне опирания стропильной фермы в центре опорного узла. Расстояние от линии действия нагрузки до геометрической оси надкрановой части колонны е₂ = 0,25+0,03+0,16 – 0,5 · 0,6 = 0,14 м

Расчетная нагрузка от веса подкрановой балки 114,7 кН и подкранового пути 0,527 кН/м на колонну.

Расстояние от линии действия этой нагрузки до геометрической оси подкрановой части колонны

е₁ = 0,5 · 1,4 –(1,4-0,6)/2= 0,3 м.

Нагрузка от веса стеновых панелей и остекления, передаваемая на колонну

Расстояние от линии действия нагрузки G_w1 и G_w2 до геометрической оси колонны

на отметке 12,6 м ,

на отметке 10,8 м

На отметке 12,6 м :

На отметке 14,8 м :

Расчетная нагрузка от веса колонны:

Надкрановая часть

G₂ = 0,6 · 0,6 · 4,7 · 25 · 0,95 · 1,1 =44,2 кН;

Подкрановая часть

G₁ = (11,4·1,4 – 0,8·0,8 - 4·1,4·0,8 - 2,15·0,8)·25·0,95·1, =238,26 кН.

Для расчета в программном комплексе «Лира» собственный вес не надо задавать не обязательно, достаточно автоматически учесть собственный вес.

Временные нагрузки.

Снеговая нагрузка для г. Львов (IV снеговой район)

Расчетная снеговая нагрузка на колонну

В том числе длительная, составляет 30% от полной снеговой

Снеговая нагрузка передается в местах опирания стропильной фермы на колонны с эксцентриситетом е₂ = 0,14 м, т.е. приложена к колоннам в тех же точках, что и постоянная от веса покрытия.

Крановые нагрузки.

В соответствии с ТУ 24-09-404-83 на мостовые краны грузоподъемностью 15 т:

а) нормативное максимальное давление одного колеса на рельс

Р_max,n = 185 кН;

б) масса крана G_c = 31 т;

в) масса тележки G_ct = 5,3 т;

г) ширина крана В = 6000 мм;

д) база крана К = 4400 мм.

При учете работы двух сближенных кранов нагрузку от них определяют с учетом коэффициента сочетаний g_с =0,85. Коэффициент надежности по нагрузке g_f = 1,1.

Расчетное вертикальное максимальное давление на колонну от двух сближенных кранов определяют по линии влияния давления на колонну:

Нормативное минимальное давление одного колеса на рельс

Р_min,n = 0,5(Q + G_c) - Р_max,n = 0,5(147 + 31 · 9,81) – 185 = 45 кН.

Расчетное минимальное давление на колонну

.

Рис. 3.2.1 Установка крановой нагрузки в невыгодное положение и линия влияния давления на колонну.

Вертикальная нагрузка от кранов приложена с эксцентриситетом по отношению к геометрической оси подкрановой части колонны

е₁ = 0,75 + 0,25 – 0,5 · 1,3 = 0,35 м.

Нормативная горизонтальная нагрузка на одно колесо

H_max = 0,5(G_c + G_ct )/20 = (0,5· (1507 0,5· (294 + 53)/20) ·1,1·0,95 = 5,3 кН.

Расчетная тормозная горизонтальная нагрузка на колонну от двух сближенных кранов

P_br = 0,85 · 0,95 · 1,1 ·5,28 · (0,633 + 1 + 0,842 + 0,475)= 13,89 кН.

Горизонтальная сила от поперечного торможения крана P_br приложена к колонне на уровне верха подкрановой балки на отметке 12 м.

Ветровая нагрузка.

Давление ветра на колонну собирают с вертикальной полосы шириной, равной шагу колонн вдоль здания.

Скоростной напор ветра на высоте 10 м над поверхностью земли для III района ( г. Луганск) q_o = 0,55 кПа.

Аэродинамический коэффициент с наветренной стороны с = 0,8, с заветренной – 0,6.

Коэффициент надежности по нагрузке g_f = 1,04.

Скоростной напор ветра возрастает с увеличением высоты. На уровне верха колонн (отметка 16,2) коэффициент, учитывающий увеличение скоростного напора k_h = 2,125.

На уровне конька здания (отметка 19,35 ) k_h = 2,25.

1. Скоростной напор здания при высоте до 8м, k_h = 1,625.

- подветренная сторона

- заветренная сторона

2. Скоростной напор здания при высоте до 16,2м, k_h = 2,125

- подветренная сторона

- заветренная сторона

3. Скоростной напор здания при высоте до 19,35м, k_h = 2,25

- подветренная сторона

- заветренная сторона

Ветровая нагрузка, действующая на ригель, заменяется сосредоточенной силой, приложенной в уровне низа ригеля рамы:F_w-от активного давления, F_w^’-от отсоса:

где Н_ф - высота от низа ригеля до конька здания.