Лекции и пособия / Расчёты при растяжении-сжатии
.pdf36
|
|
|
|
|
0 |
0,89ql |
|
0,89 80 103 0,6 |
194×10 |
6 |
|||||||||||||
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Па=194 МПа; |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
2,2 10 4 |
|
|
|
|
|
|
||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
0,11ql |
|
|
|
|
0,11 80 103 |
0,6 |
|
|
||||||||||
|
|
|
z |
l |
|
|
|
24×106 Па=-24 МПа; |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
2,2 10 4 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
0,06 ql |
|
0,06 80 103 0,6 |
13×106 Па=-13МПа; |
|||||||||||||||||
2 |
|
|
F |
|
|
|
2,2 10 4 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
z |
|
0 |
|
|
0,06ql |
|
|
0,06 80 103 |
0,6 |
|
-13×106 Па=-13МПа; |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
3 |
|
3 |
|
1,8F |
|
|
2,2 |
10 4 |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
0,62ql |
|
|
|
0,62 80 103 0,6 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
z |
|
l |
|
|
|
|
-135×106 Па=-135МПа. |
|||||||||||||
|
|
|
3 |
|
F |
|
|
2,2 |
10 4 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Откладывая полученные значения от базисной линии, построим эпюру распределения нормальных напряжений по длине балки (эпюру ) (рис. 1.7, е).
Построим эпюры продольных перемещений .
Сначала подставляем в полученные ранее выражения деформаций участков бруса найденные величины площадей и получаем значения деформаций.
|
|
|
|
RA l 0,5ql2 |
|
|
|
0,89ql2 |
0,5ql2 |
0,39ql2 |
|
|
0,39 80 103 0,62 |
|
|
|
|
||||||||
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
1 |
|
|
EF |
|
|
|
|
EF |
|
|
|
EF |
|
|
2 1011 2,2 10 4 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
0,26 10 3 м=0,26мм; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
RA l ql2 |
|
0,89ql2 1ql2 |
0,11ql2 |
|
|
0,11 80 103 0,6 |
2 |
|
|
|
|
||||||||||
l |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,8EF |
|
|
|
1,8EF |
|
1,8EF |
1,8 2 1011 2,2 10 4 |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
0,04 10 3 м=-0,04мм; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
l3 |
|
|
RA l 1,5ql2 |
|
|
0,89ql2 |
1,5ql2 |
|
0,61ql2 |
|
0,61 80 103 |
0,6 |
2 |
|
|||||||||||
|
1,8EF |
|
|
|
1,8EF |
1,8EF |
1,8 2 1011 2,2 |
10 4 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,22 10 3 м=-0,22мм.
37
Определим продольные перемещения характерных сечений, обозначив сечения буквами A, B, C, D.
A 0, т.к. точкаA находится в заделке; перемещения сечений B, C, D определяем с помощью (1.7):
δB l1 0,26 мм;;
δC l1 l2 0,26 0,04=0,22 мм;
D l1 l 2 l 3 0,26 0,04 0,22 0.
Продольное перемещение в сечении D оказался равным нулю, т.к. это сечение находится в заделке.
По полученным значениям построим эпюры продольных перемещений (рис. 1.7, ж). Уточним линию на первом участке, где имеем линейный характер силы N1 и пересечение её эпюры с базисной
линией в сечении K при z1 zK1 :
|
|
|
|
|
|
|
|
NK 0,89ql qzK 0. |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
||
Вычислим |
координату |
|
zK |
0,89ql/q 0,89l. Перемещение |
этого |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
сечения равно деформации участка AK, поэтому |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
qz2 |
|
|
|
0,89ql 0,89l 0,5q 0,89l 2 |
|
0,40ql2 |
|
|||||||
K lAK |
R |
z |
/2 |
0,89l |
|
|
|
||||||||||||
|
|
A 1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
EF |
|
|
|
|
|
0 |
|
|
EF |
EF |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
0,40 80 103 0,62 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
0,262 10-3 м=0,262мм. |
|
|
|
||||||||
2 |
11 |
2,2 |
10 |
4 |
|
|
|
|
|||||||||||
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Отложив это значение, проводим кривую с перегибом в точке K. |
|
||||||||||||||||||
Проверим условие жёсткости, для этого из эпюры перемещений |
|
||||||||||||||||||
возьмём δmax δK 0,262мми |
|
запишем |
δmax δK 0,262< δ =0,5мм, |
|
значит условие жёсткости выполняется.
6. Касательные и нормальные напряжения в наклонной площадке
Для опасного сечения бруса вычислим касательные τα и нормальныеα напряжения в наклонной площадке, проведённой под углом α = 45° к оси бруса. Напряжения на наклонных площадках вычисляют по известным формулам (1.10):
38
τα σ2 sin2α 1942 sin2 45=97МПа, σα σ cos2α 194 cos2 45 194 0,5=97МПа.
7. Температурные напряжения
Вычислим температурные напряжения, возникающие при повышении температуры среды на 40°. Для этого составим уравнение перемещений (1.17), учитывая удлинение от температуры и сжатие от реакций, возникающих в заделках. При этом удлинение определяем по формуле
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l t l |
Nt l |
. |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
EF |
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
l |
|
|
|
l |
|
|
t (l1 l2 |
|
|
|
|||||
|
|
|
RAt |
1 |
|
|
|
2 |
|
|
3 |
|
|
|
l3) 0, |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
EF1 |
|
|
EF2 |
EF3 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
t |
l |
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|||
|
|
или |
RA |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
(l l l) 0. |
||||||
|
|
|
|
1,8EF |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
EF |
|
|
|
1,8EF |
|
|
|
|||||||||||
|
Отсюда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Rt |
|
3 t EF |
|
3 1,25 10 5 40 2 1011 2,2 10 4 |
31,28 103=31,28кН. |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
A |
2,11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,11 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вычислим наибольшие температурные напряжения σt , которые будут возникать в более тонком месте − на 1-м участке:
σ |
RAt |
|
31,28 103 |
142 106 Па=142МПа. |
|
F |
2,2 10 4 |
||||
t |
|
|
|||
|
1 |
|
|
|
8. Влияние зазора на величину реакций
В случае зазора при действии температуры торец бруса переместиться за счёт деформации на величину зазора. Поэтому величины реактивных сил должны удовлетворять уравнению перемещений, в котором правая часть равна 0,0001∙L1:
RAt EFl 1,8lEF 1,8lEF t (l l l) 0,0001 l.
39
Rt |
(3 t 0,0001l) EF |
(3 1,25 10 5 40 0,0001 0,6) 2 1011 2,2 10 4 |
|
A |
2,11 |
2,11 |
|
|
|
||
|
|
28 103 Н=28кН.. |
|
Как видим, значение температурных реакций при наличии зазора уменьшается.
Задача 5. Проектныйрасчёт стержневойстатически неопределимой системы прирастяженииисжатии
В статически неопределимой стержневой системе абсолютно жёсткий брус AB опирается на шарнирно-неподвижную опору и прикреплен двумя упругими стержнями к неподвижной опорной поверхности (рис. 1.8, а). Брус несёт нагрузку известной величины, l 1,6м, q = 20 кН/м; P 2ql .
Требуется:
1.Найти усилия в упругих стержнях, используя уравнения равновесия и уравнение перемещений.
2.Подобрать площади поперечных сечений стержней, используя условия прочности по допускаемым напряжениям и по методу
предельного состояния, если допускаемое напряжение =200МПа, предел текучести т = 320МПа, запас прочности n = 1,6.
3. Вычислить температурные напряжения, возникающие в стержнях при повышении температуры среды на 15˚С. Принять коэффициент линейного удлинения =1,25∙10-5 1/град.
Решение 1.Нахождение усилий в стержнях.
Статически неопределимые стержневые системы – это системы, в которых количество стержней превышает количество уравнений равновесия.
Брус АВ имеет шарнирно подвижные опоры в точках А и В и шарнирно-неподвижную в точке K. В опорах возникают реакции RAC, RBD, RK и HK (рис. 1.7, б). Для плоской системы можно составить три уравнения равновесия, а неизвестных четыре, значит, заданная система имеет одну «лишнюю» связь, и степень ее статической неопределимости 1.
При расчётах необходимо знать продольные силы, возникающие во всех стержнях. Для нахождения этих усилий дополнительно к уравнениям
40
равновесия составляют уравнения, учитывающие характер деформации системы. Их называют уравнениями совместности деформаций (или уравнениями перемещений). Число их равно количеству «лишних» (с точки зрения статики) связей системы и характеризует степень её статической неопределимости. Использование уравнений перемещений основано на том, что деформации стержней можно выразить через
неизвестные продольные силы по формуле l EFNl и сравнить между
собой.
Под действием внешней нагрузки брус АВ займет положение А1В1
(рис. 1.7, г). Горизонтальными перемещения концов А и В пренебрегаем в силу малости деформаций в таких несущих конструкциях. Отрезок АА1 есть деформация стержня АС, назовем её l1. На первоначальной длине
стержня DВ отложим его новую длину DВ1 (считаем, что В1В2 DВ). Отрезок ВВ2 – укорочение стержня DВ, обозначим его l2. Из BB1B2
h l2 . cos45
Запишем связь между деформациями l1 и l2 из подобия треугольников AA1K ~ BB1K :
|
l1 |
h |
|
l1 |
|
lAK |
или |
|
|
||||||
|
|
h |
|
|
|
|
|
||||||||
|
lAK |
lBK |
|
|
|
lBK |
|
|
|
|
|
|
|||
l1 |
cos45 lAK |
|
|
l1 |
|
|
|
|
|
|
l |
|
|||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
l2 |
|
|
lBK |
|
|
l2 |
2 |
|
|
2 l |
|
||||
|
|
l1 |
|
|
l2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.19) |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Выразим деформации l1 и l2 через продольные усилия, возникающие в
стержнях АС и DВ. Чтобы «увидеть» эти усилия, отсечём систему по шарнирам С и D, а для сохранения равновесия приложим в этих шарнирах реакции N1 и N2 (рис. 1.8, б), взяв направление в соответствии с деформа-
цией удлинения l1 и укорочения l2: усилие N1 покажем растягивающим, а усилие N2 − сжимающим. Или выполнив разрез системы по шарнирам А и В (рис. 1.8, в), покажем усилиями N1 и N2
воздействие разрезанных частей системы друг на друга. Здесь хорошо видно, что N1 и N2 вызывают соответственно растяжение и сжатие
стержней. Какизвестно,деформациисвязаныспродольными усилиями:
41
l1 N1l1 и l2 N2l2 . EF1 EF2
Подставив эти выражения l1 и l2 в (1.19), получим уравнение совместности деформаций в виде:
|
|
|
|
N1l1 |
|
|
|
2 |
N2l2 |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
EF1 |
|
|
EF2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
N1l |
|
|
|
N22l |
|
|
|
||||||
где l l , l |
|
2lsin45 , |
F 2F, |
F |
F . Тогда |
|
|
2 |
2/2 |
, |
|||||||||
2 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
1 |
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
E2F |
|
EF |
|||||||
и после сокращения это уравнение принимает вид |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
N1 4N2 . |
|
|
|
(1.20) |
Так как не требуется определить реакции в жёсткой опоре K, составим только одно уравнение равновесия ∑ мом К = 0:
N1l N22lcos45 Pl q2l 0, или N1 N2 222 2ql 2ql 0,
|
|
|
N1 |
|
2 |
N2 4ql . |
|
|
|
|
(1.21) |
||||||
Решаем систему уравнений (1.20) и (1.21): подставив из (1.20) N1 4N2 в |
|||||||||||||||||
(1.21), получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 N2 |
|
|
N2 4ql . |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||
Отсюда найдём N |
|
|
|
4ql |
|
|
0,74ql, и по (1.20) |
N |
|
4N |
|
2,96ql . |
|||||
2 |
|
|
|
|
|
1 |
2 |
||||||||||
|
(4 |
2) |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Положительные знаки |
N1 |
и N2 |
указывают на то, что выбранные |
||||||||||||||
направления их верны. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а
42
б
в
Рис. 1.8
43
г
д
Рис. 1.8 (окончание)
2. Подбор размеров сечений стержней.
Необходимые размеры поперечных сечений стержней определяют из условий прочности по допускаемым напряжениям или по предельному состоянию. В случае неодинакового сопротивления материала растяжению и сжатию условие прочности по допускаемым напряжениям имеет вид:
|
р |
|
N |
|
, |
|
max |
|
|
|
|||
F |
|
|||||
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N |
|
|
|
|
|
сж |
|
|
сж |
|
|
|
max |
|
|
|
, |
|
|
||||||
|
|
F |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
44
Для нашего примера это условие прочности по допускаемым напряжениям запишем как
|
|
|
|
|
N1 |
|
|
|
|
|
|
|
2,96ql |
|
6 |
|
||
1 |
|
|
|
|
|
[ ] |
|
|
|
200 10 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
1 |
|
2F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
N2 |
|
|
|
|
0,74ql |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
[ ] |
|
2 |
|
|
200 10 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
F2 |
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Отсюда получим два значения F: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
F |
2,96 20 103 1,6 |
2,37 10 4м2 2,37см2 |
||||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
200 106 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
и F |
|
0,74 20 103 1,6 |
1,18 10 4м2 1,18см2 . |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
200 106 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Чтобы удовлетворить оба уравнения прочности выбираем бóльшее |
||||||||||||||||||
значение F 2,37см2 |
|
|
и округлив его, принимаем F 2,4см2 |
, F 4,8см2 . |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
1 |
Найдём величины F1 и F2 по методу предельного состояния. При
расчёте по предельному состоянию учитываются пластические свойства металла. Считаем, что при действии внешних сил напряжения во всех стержнях равны пределу текучести т , а усилие в каждом стержне равно
Ni т Fi . Такое стояние системы будет предельным, так как может
вывести её из строя.
Усилия в стержнях N1=σт F1 и N2 т F2 . Выразим F1 и F2 через предельное (т. е. самое минимальное) значение площади сечения Fпред , при котором и возникает предельное равновесие: F1 Fпред, F2 2Fпред.
Тогда N1 и N2 запишем как N1 т Fпред и N2 т 2Fпред .
Составим уравнение предельного равновесия, в которое войдут как внешняя нагрузка, так и усилия N1 и N2 . Как и выше, воспользуемся
уравнением ∑мом К = 0, оно принимает вид:
т 2Fпред l т Fпред 2 l cos45 P l q 2 l2 0.
т 2Fпред т Fпред2 2ql 2ql 0,
т 2Fпред т Fпред2 4ql.
45
Отсюда найдём предельное значение
Fпред |
|
|
3,2ql |
|
|
|
|
|
3,2 10 103 1,9 |
|
0,042 10 3м2 0,42см2 . |
||||||||
|
|
(2 |
|
|
|
|
|
3,41 420 106 |
|||||||||||
т |
2) |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Fпред |
|
|
4ql |
|
|
|
|
|
|
|
4 20 103 1,6 |
|
1,17 10 4м2 1,17см2 |
||||||
|
|
(4 |
|
|
|
|
|
|
|
106 (4 |
|
|
|
||||||
т |
2) |
320 |
2) |
||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Допускаемые |
значения |
площади |
|
|
сечения стержней F i , при |
которых система будет безопасной, можно найти, используя коэффициент запаса прочности n: увеличиваем полученное значение Fпред в n раз, т. е.
F i Fi n. В нашем случае |
F Fпред n 1,17 1,6 1,87см2 . Тогда |
принимаем площади сечений |
F1 2 F 3,74см2 и F2 F 1,87см2 . |
Как и следовало ожидать, эти величины F получились меньше, чем по методудопускаемыхнапряжений.
3. Вычисление температурных напряжений.
Найдём напряжения t , появляющиеся при повышении температуры
среды на 15ºС. В статически неопределимых системах с повышением температуры окружающей среды уже при отсутствии внешней нагрузки возникают напряжения, так как каждый стержень стремится удлиниться на
величину lt t l , а этому препятствует другие стержни и опоры
системы (рис. 1.8, д). В результате в стержнях возникают продольные усилия Nt . Здесь деформация каждого стержня l слагается из
температурной |
lt |
и деформации, |
полученной от |
возникающего |
|||
продольного усилия Nt и равной |
|
|
|
|
|||
l |
|
Nt l |
, т. е. деформация стержня l t l |
Nt l |
. |
||
|
|||||||
|
Nt |
EF |
|
|
|
EF |
|
Методика |
определения усилий |
Nt и напряжений |
|
t остается |
прежней, как и при нахождении усилий N и напряжений от внешней нагрузки.
Пусть при повышении температуры брус АВ займет положение А1В1. Тогда стержень АС получит сжатие на величину lt1=АА1, а стержень DВ -
растяжение на l2 |
=ВВ2 (рис. 1.8, д). Предположим направление усилий |
t |
|
Nt1 и Nt2 растягивающими и запишем деформации стержней: