- •1.1. Назначение и классификация систем отопления
- •Характеристика пожарной опасности теплоносителей
- •Центральные системы отопления
- •Общие сведения о котельных установках
- •Требования пожарной безопасности к котельным установкам
- •2.3. Водяные и паровые централизованные системы отопления
- •2.3.1. Системы водяного отопления
- •2.3.2. Системы парового отопления
- •2.4. Отопительные приборы и трубопроводы
- •2.5. Надзор за соблюдением требований пожарной безопасности, предъявляемых к центральным системам отопления
- •04_Глава 3
- •3. Поквартирные системы отопления
- •3.1. Характеристика и устройство систем поквартирного отопления
- •3.2. Отопительные аппараты (теплогенераторы) поквартирных систем отопления
- •3.3. Требования пожарной безопасности к системам поквартирного отопления
- •4. Печи и камины
- •4.1. Классификация и устройство печей
- •4.2. Пожарная опасность печного отопления
- •4.3. Тепловой расчет печей
- •4.4. Требования пожарной безопасности к печам и дымовым каналам (трубам)
- •4.5. Классификация и устройство каминов
- •4.6. Требования пожарной безопасности к каминам
- •4.7. Надзор за соблюдением требований пожарной безопасности, предъявляемых к печам и каминам
- •5. Электрическое отопление и отопление газовыми инфракрасными излучателями
- •5.1. Общие сведения
- •5.2. Электрические водонагреватели и котлы
- •5.3. Пожарная безопасность электронагревательных котлов
- •5.4. Местные отопительные электроприборы. Требования пожарной безопасности
- •5.5. Системы отопления с газовыми инфракрасными излучателями
- •5.6. Пожарная безопасность при устройстве и эксплуатации систем отопления и обогрева с газовыми инфракрасными излучателями
- •6. Классификация и устройство систем вентиляции и кондиционирования
- •6.1. Назначение и классификация систем вентиляции и кондиционирования
- •6.2. Системы вентиляции с механическим побуждением
- •6.2.1. Приточные системы вентиляции
- •6.2.2. Вытяжные системы вентиляции
- •6.2.3. Системы аварийной вентиляции
- •6.3. Аэродинамический расчет систем вентиляции с механическим побуждением
- •6.4. Общие сведения о системах кондиционирования
- •6.5. Системы вентиляции с естественным побуждением
- •6.5.1. Аэрация под действием избытков тепла
- •6.5.2. Аэрация под действием ветра
- •6.5.3. Аэрация под действием тепла и ветра
- •6.5.4. Понятие и определение эквивалентных проемов
- •6.5.5. Аэрация многоэтажного здания
- •6.5.6. Гравитационные системы вентиляции
- •6.6. Пожарная опасность систем вентиляции и кондиционирования
- •7. Требования пожарной безопасности к системам вентиляции, воздушного отопления и кондиционирования
- •7.1. Общие сведения
- •7.3. Предотвращение образования источников зажигания горючей среды в системах вентиляции
- •7.4 . Предотвращение распространения продуктов горения по воздуховодам систем вентиляции
- •7.4.1. Общие решения
- •7.4.2. Схемы общих систем вентиляции с установкой противопожарных клапанов
- •7.4.3. Схемы общих систем вентиляции с воздушными затворами
- •8.1. Приемные устройства наружного воздуха
- •8.2. Помещения для размещения вентиляционного оборудования
- •8.3. Воздухонагреватели приточного воздуха
- •8.4. Вентиляторы
- •8.5. Воздуховоды и коллекторы
- •8.6. Пылеуловители и фильтры
- •8.7. Вытяжные шахты и трубы
- •9. Надзор за выполнением требований пожарной безопасности, предъявляемых к системам вентиляции, воздушного отопления и кондиционирования
- •9.1. Подготовка к проверке
- •9.2. Порядок надзора
- •9.3. Вопросы, подлежащие контролю при проверке систем вентиляции
- •10. Назначение противодымной защиты
- •10.1. Опасность дыма
- •10.2. Задымление помещений при пожаре
- •10.3. Задымление здания при пожаре
- •10.4. Изоляция источников задымления здания и управление дымовыми и воздушными потоками
- •10.5. Использование противодымных конструкций
- •10.6. Дымоподавление
- •12. Системы дымоудаления из помещений
- •12.1. Область применения
- •12.2. Обеспечение незадымленной зоны в нижней части помещения
- •12.3. Обеспечение незадымляемости путей эвакуации и помещений, смежных с горящим
- •12.4. Факторы, определяющие эффективность работы системы дымоудаления
- •12.4.1. Скорость и направление ветра
- •12.4.2. Температура продуктов горения
- •12.4.3. Толщина слоя дыма
- •12.4.4. Приток холодного воздуха
- •12.4.5. Размеры и количество отверстий дымоудаления
- •12.4.6. Границы применимости методов
- •12.5. Конструктивное исполнение дымоудаляющих устройств
- •12.6. Использование механической вентиляции для дымоудаления из помещений
- •12.8. Импульсная противодымная вентиляция
- •12.9. Надзор за соблюдением требований пожарной безопасности при эксплуатации систем противодымной вентиляции
- •13. Особенности противодымной защиты зданий повышенной этажности
- •13.1. Нормативные требования к противодымной защите зданий повышенной этажности
- •13.2. Расчет параметров вентиляционного оборудования систем противодымной защиты зданий повышенной этажности
- •13.2.1. Расчет требуемых параметров вентиляторов дымоудаления из коридора
- •13.2.2. Расчет параметров вентиляторов подпора воздуха в незадымляемые лестничные клетки типа Н2
- •13.2.3. Особенности расчета параметров вентилятора подпора воздуха в шахту лифта
- •13.2.4. Методика расчета гидравлических схем зданий, оборудованных вентиляционной системой противодымной защиты
- •13.3. Управление работой систем противодымной защиты зданий повышенной этажности
- •13.4. Конструктивное исполнение элементов систем противодымной защиты зданий повышенной этажности
- •13.5. Приемка и эксплуатация систем противодымной защиты зданий повышенной этажности
- •13.5.1. Натурные огневые испытания вентиляционных систем противодымной защиты
- •13.5.2. Аэродинамические испытания
- •13.5.3. Организационные вопросы эксплуатации систем противодымной защиты
- •9. Надзор за выполнением требований пожарной безопасности, предъявляемых
систем нецелесообразно или невозможно по каким-либо причинам. Для компенсации удаляемого воздуха аварийной вытяжной вентиляцией приточные системы не предусмотрены. Подача наружного воздуха осуществляется через проемы в ограждающих конструкциях или специальные проемы, открываемые во время аварии вручную или с помощью исполнительного механизма, сблокированного с аварийной вентиляцией. Правильная организация подачи наружного воздуха в помещение, где произошла авария, ускоряет снижение концентраций паров и газов до безопасных величин. Выброс взрывоопасных смесей из систем аварийной вентиляции должен осуществляться через трубы, не имеющие зонтов, вертикально вверх для рассеивания паров и газов в атмосфере.
Включение систем аварийной вентиляции должно быть автоматическим при достижении концентраций горючих веществ в воздухе помещений, превышающих 10% НКПРПгорючей смеси.
6.3.Аэродинамический расчет систем вентиляции с механическим побуждением
Аэродинамический расчет выполняется при проверке и выборе систем местной или общеобменной вентиляции, систем дымоудаления, вентиляционных установок, обеспечивающих подпор воздуха в тамбуршлюзах, лестничных клетках и лифтовых шахтах.
В соответствии с требованиями нормативных документов системы вытяжной общеобменной вентиляции с механическим побуждением для помещений категорий А и Б должны обеспечивать расход воздуха, необходимый для поддержания в помещениях концентрации горючих газов, паров или пыли, не превышающей 10 % НКПРП газо-, паро- и пылевоздушных смесей.
Требуемый воздухообмен Lтр, м3/ч, для помещений категорий А и Б с учетом обеспечения условий взрывопожарной безопасности определяется по формуле
Lтр = G / (0,1СНКПРП), |
(6.1) |
где G – количество выделяющихся в объем помещения взрывоопасных смесей, г/ч;
СНКПРП – нижний концентрационный пределраспространенияпламени,г/м3. Для помещений, в которые возможно выделение вредных и горючих веществ, требуемый воздухообмен определяется из условий выполнения санитарно-гигиенических и противопожарных норм и принимается
бо́льшая величина.
Расход воздуха, удаляемого местными системами вентиляции, Lм,
м3/ч, принимается из условия, что концентрация горючих газов, паров,
130
аэрозолей и пыли в воздухе не превышает 50 % нижнего концентрационного предела распространения пламени:
Lм = Gм / (0,5СНКПРП), |
(6.2) |
гдеGм – массовый расход взрывоопасных смесей, выделяющихся в помещение. Воздухообмен для помещений в отдельных случаях может быть опре-
делен по кратности воздухообмена:
Lтр = КW, |
(6.3) |
где К – нормативная кратность воздухообмена, ч–1; |
|
W – объем помещения, м3.
Кратностью воздухообмена называется отношение объема воздуха, подаваемого в помещение или удаляемого из него за 1 ч, к объему помещения. Значения кратности для помещений различного назначения приводятся в ведомственных нормативных документах.
Методика определения расхода воздуха, подаваемого в незадымляемые лестничные клетки и лифтовые шахты или удаляемого системами противодымной защиты, приведена в гл. 13.
По величине требуемого воздухообмена определяется производительность вентиляционной системы и выполняется аэродинамический расчет. Существует два вида расчетов: конструкторский и поверочный.
Конструкторский расчет выполняется при проектировании вентиляционных систем в целях выбора вентиляторов, электродвигателей, воздуховодов и других элементов системы. Существует три способа выполнения конструкторского расчета:
1.По известному расходу, задаваясь сечением или диаметром воздуховодов, определяют скорость движения воздуха и потери давления в системе.
2.Задаваясь скоростью движения воздуха, определяют сечение или диаметр воздуховодов и потери давления в системе.
3.Задаваясь суммарной величиной потерь давления в системе, определяют сечение или диаметр воздуховодов.
Первый способ встречается при расчете систем вентиляции, удаляющих взрывоопасные газы и пары, когда известной величиной является требуемый воздухообмен. При удалении пылей, волокон и аэрозолей нормами устанавливаются пределы скорости движения воздуха, исключающие их оседание внутри вентиляционной системы. Сечение или диаметр воздуховодов принимается с учетом этих скоростей и расходов воздуха, а потери давления определяются конструкторским расчетом по второму способу. Суммарной величиной потерь давления задаются при расчете естественной вентиляции, когда требуемое гравитационное давление определяется высотой вытяжной шахты.
Поверочный расчет выполняется в целях проверки эффективности работы действующих или правильности выбора запроектированных систем
131
вентиляции. При поверочном расчете известны: аксонометрическая схема системы вентиляции, диаметр и длина воздуховодов, расход воздуха, тип и марка вентилятора и электродвигателя. Расчетом устанавливается соответствие производительности вентилятора требуемому воздухообмену,
давления, развиваемого вентилятором, – потерям давления |
в системе |
и мощности электродвигателя – требуемой (установочной) |
мощности |
на привод вентилятора. |
|
Перед расчетом аксонометрическая схема вентиляционной установки разбивается на отдельные участки. Участком называется воздуховод, в котором диаметр или размеры сторон в прямоугольных сечениях, а также расход воздуха по всей длине остаются постоянными. На каждом участке аксонометрической схемы указываются расход воздуха L, м3/ч, размеры сторон a и b, мм, длина воздуховода l, м (рис. 6.12).
6040040;3 |
3 |
|
N |
3 |
/ч; l, м |
х400 |
|
|
L, м |
||
400×00 |
Ключ: |
L, куб.м./ч; l, м |
|
||
|
b, мм |
мм |
|||
|
|
|
|
a ×b, |
|
66040040;7 |
7 |
|
|
|
|
|
х400 |
|
|
|
|
400×400 |
|
|
|
|
|
3540540;4 |
4 |
14440;; 6 |
6 |
х300 |
|
400×300 |
|||
х250 |
|
|
|
300×250 |
|
|
2500;; 7 7 300×300х300
2 100; 3
2100; 3 300×300х
Рис. 6.12. Аксонометрическая схема вытяжной вентиляционной установки
Аэродинамический расчет механической системы вентиляции выполняется в следующем порядке:
−определяются потери давления на каждом участке системы;
−выбирается магистральная линия системы;
−производится увязка потерь давления в параллельных участках;
−определяются требуемые параметры вентилятора;
−определяется мощность электродвигателя на привод вентилятора;
−проверяется правильность выбора вентилятора и электродвигателя.
132
Потери давления на участке Руч, Па, определяются по формуле
∆Pуч = ∆Pл +∆Pм = k1 βш Rl +k2 ∑ζ Pд, |
(6.4) |
где Рл, Рм – линейные и местные потери давления на участке, Па;
k1,k2 – поправочные коэффициенты, учитывающие влияние темпера-
туры перемещаемой среды на линейные и местные потери давления (значения приведены в табл. 6.1);
βш – коэффициент, учитывающий шероховатость стенок воздуховода (для воздуховодов из листовой стали βш = 1);
R – удельные потери давления на 1 м длины воздуховода, Па/м; l – длина воздуховода, м;
Σζ – сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке;
Pд – динамическое давление в воздуховоде, Па.
Таблица 6.1
Значения поправочных коэффициентов, учитывающих влияние температуры на потери давления
Температура воздуха |
Поправочный коэффициент на потери давления |
|
tв, °С |
k1 на трение |
k2 на местные сопротивления |
–30 |
1,15 |
1,2 |
–20 |
1,12 |
1,16 |
–10 |
1,09 |
1,11 |
0 |
1,05 |
1,07 |
10 |
1,02 |
1,03 |
20 |
1,00 |
1,00 |
30 |
0,98 |
0,97 |
40 |
0,95 |
0,94 |
50 |
0,93 |
0,91 |
60 |
0,91 |
0,88 |
70 |
0,89 |
0,86 |
80 |
0,87 |
0,83 |
90 |
0,85 |
0,81 |
100 |
0,83 |
0,79 |
125 |
0,80 |
0,74 |
150 |
0,77 |
0,70 |
175 |
0,74 |
0,66 |
200 |
0,70 |
0,62 |
Удельные линейные потери |
давления |
на 1 м длины воздуховода |
|||||
R , Па/м, определяются по формуле |
|
|
|
2 |
|||
R = |
λ |
Pд =, |
λ ρV |
||||
|
|
|
|
(6.5) |
|||
d |
d 2 |
||||||
|
|
|
где λ – коэффициент сопротивления трению; d – диаметр воздуховода, м;
ρ – плотность перемещаемой среды, кг/м3; V – скорость движения среды, м/с.
133
Скорость движения среды в воздуховодеV, м/с,определяется по формуле
V = |
L |
, |
(6.6) |
|
3600F |
||||
|
|
|
где L – расход воздуха в воздуховоде, м3/ч;
F – площадь сечения воздуховода, м2.
Коэффициент сопротивления трению λ определяется для различных воздуховодов по формуле Альтшуля:
k |
э |
|
68 0,25 |
(6.7) |
||
λ = 0,11 |
|
+ |
|
, |
||
|
|
|||||
|
d |
Re |
|
|
где kэ – эквивалентная шероховатость внутренней стенки воздуховода, (значения kэ для различных материалов приведены в табл. 6.2);
Re – число Рейнольдса, которое определяется по формуле
Re = Vd |
, |
(6.8) |
|
|
ν |
|
|
где ν – коэффициент кинематической |
вязкости воздуха, равный |
||
15,06 10–6 м2/с при t = 20 °С и Р = 1,01 105 Па. |
Таблица 6.2 |
||
|
|
|
|
Значения эквивалентной шероховатости внутренней стенки воздуховода kэ |
|||
|
|
|
|
Материал воздуховода |
|
|
Значение kэ, мм |
Листовая сталь |
|
|
0,1 |
Винипласт |
|
|
0,1 |
Асбоцементные трубы |
|
|
0,11 |
Фанера |
|
|
0,12 |
Шлакоалебастровые плиты |
|
|
1 |
Шлакобетонные плиты |
|
|
1,5 |
Кирпич |
|
|
4 |
Штукатурка по металлической сетке |
|
|
10 |
Коэффициенты местных сопротивлений на каждом участке зависят от вида и размеров местных сопротивлений, а также от параметров перемещаемой среды.
При расчете прямоугольных воздуховодов за характерный размер принимается эквивалентный диаметр dэ, который определяется по формуле
dэ = |
2ab |
, |
(6.9) |
|
a +b |
||||
|
|
|
где a и b – размеры сторон воздуховода, м.
Эквивалентный диаметр – диаметр круглого воздуховода, в котором потери давления на трение при одинаковой длине равны его потерям в прямоугольном воздуховоде. Следует иметь в виду, что при равенстве скоростей движения воздуха в прямоугольном и эквивалентном ему круглом воздуховоде потери давления на трение равны, а расходы воздуха не совпадают.
134
По известным величинам потерь давления на каждом участке определяется магистральная линия системы, т. е. линия от забора воздуха до выброса, в которой суммарные потери на последовательно соединенных участках имеют наибольшую величину. Остальные участки, не вошедшие в магистральную линию, считаются ответвлениями.
Потери давления в параллельных участках ответвлений, а также между ответвлениями и параллельными участками магистральной линии могут существенно отличаться. При этом возможно чрезмерное увеличение расхода на участках с меньшими потерями и уменьшение расхода на параллельных им участках с большими потерями, что приведет к нарушению воздухообмена в обслуживаемых помещениях. Поэтому расхождение потерь давления между параллельными участками допускается не более чем на 10 %.
Для обеспечения равенства потерь давления на параллельных участках производится увязка вентиляционной системы, т. е. на участках ответвлений с меньшими потерями увеличивают гидравлические сопротивления путем уменьшения диаметра воздуховодов или установки добавочного сопротивления в виде диафрагмы, дроссель-клапана и т. п. При расчете вентиляционных систем, обслуживающих взрывоопасные помещения, связанные с выделением пылей, увязку необходимо выполнять путем измерения диаметров воздуховодов. Увязку вентиляционных систем, удаляющих горючие газы и пары (особенно местных отсосов), предпочтительнее производить установкой диафрагм с острыми краями, так как в процессе эксплуатации чрезмерное открытие дроссель-клапана (нарушение увязки) может снизить расход воздуха на других участках и создать опасность взрыва или пожара.
Расхождение потерь давления (невязка) ∆, %, в узловых точках со-
единения параллельных участков определяется по формуле
∆ = |
∆Pбол −∆Pмен |
100, |
(6.10) |
|
|||
|
∆Pбол |
|
где Pбол и Pмен – большие и меньшие потери давления на параллельных участках, Па.
Если расхождение потерь давления больше 10 %, то производится
увязка участков. Требуемое добавочное сопротивление ζтр.мен |
для участка |
||
с меньшими потерями давления определяется по формуле |
|
||
ζтр.мен = |
∆Pбол −∆Pмен |
, |
(6.11) |
|
|||
|
Pд.мен |
|
где Pд.мен – динамическое давление на участке с меньшими потерями, Па.
135
Зная требуемый добавочный коэффициент местного сопротивления, можно найти угол закрытия дроссель-клапана или диаметр отверстия диафрагмы.
Вентилятор должен обеспечивать требуемые (расчетные) значения производительности и давления вентиляционной системы. Расчетная производительность вентилятора Lр, м3/ч, определяется с учетом подсосов или потерь воздуха в воздуховодах и общего расхода системы Lсист, м3/ч, по формулам:
при общей длине воздуховодов до 50 м
Lр =1,1Lсист; |
(6.12) |
при общей длине воздуховодов 50 м и более |
|
Lр =1,15Lсист. |
(6.13) |
Расчетное давление, развиваемое вентилятором, Рр, Па, определяется |
|
с 10%-м запасом по потерямдавления в магистральной линии системы |
Pмаг: |
Pр =1,1∆Pмаг. |
(6.14) |
При выборе вентиляторов необходимо учитывать характер перемещаемой среды. При наличии в воздухе горючих газов и паров следует применять взрывозащищенные вентиляторы, при наличии пылей – пылевые вентиляторы, для агрессивных сред – коррозионно-стойкие и т. п. Для перемещения нормальной среды с температурой не выше 80°С и содержанием пылей не более 100 мг/м3 применяются обычные вентиляторы.
Аэродинамические параметры вентилятора должны соответствовать расчетным параметрам вентиляционной системы. Производительность вентилятора Lв должна быть не менее расчетного расхода вентиляционной
системы Lв ≥ Lр, а давление, развиваемое вентилятором Pв, – не менее рас-
четных потерь системы: Рв ≥ Рр. Исполнение и аэродинамические параметры вентилятора указываются в проектной документации на вентиляционную систему или могут быть определены по справочной литературе.
Расчетная мощность Nр, кВт, для привода вентилятора определяется по формуле
Nр = |
LвPв |
, |
|
(6.15) |
|
3600 1000ηвη |
|
||||
где ηв – КПД вентилятора; |
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ηп – КПД передачи, принимаемыйηп = 1 при расположении рабочего колеса |
|||||
на валу электродвигателя, ηп = 0,98 – при соединении вентилятора и электро- |
|||||
двигателя при помощи муфты,ηп |
=0,95– при клиноремённой передаче. |
||||
Установочная мощность |
электродвигателя Nу, |
кВт, |
находится |
||
по формуле |
Nу = kзNр, |
|
|
|
|
|
|
|
(6.16) |
||
где kз – коэффициент запаса мощности. |
|
его |
мощность |
||
Для предотвращения перегрузки электродвигателя |
Nэ, кВт, должна быть не менее установочной мощности – Nэ ≥ Nу.
136