- •1.1. Назначение и классификация систем отопления
- •Характеристика пожарной опасности теплоносителей
- •Центральные системы отопления
- •Общие сведения о котельных установках
- •Требования пожарной безопасности к котельным установкам
- •2.3. Водяные и паровые централизованные системы отопления
- •2.3.1. Системы водяного отопления
- •2.3.2. Системы парового отопления
- •2.4. Отопительные приборы и трубопроводы
- •2.5. Надзор за соблюдением требований пожарной безопасности, предъявляемых к центральным системам отопления
- •04_Глава 3
- •3. Поквартирные системы отопления
- •3.1. Характеристика и устройство систем поквартирного отопления
- •3.2. Отопительные аппараты (теплогенераторы) поквартирных систем отопления
- •3.3. Требования пожарной безопасности к системам поквартирного отопления
- •4. Печи и камины
- •4.1. Классификация и устройство печей
- •4.2. Пожарная опасность печного отопления
- •4.3. Тепловой расчет печей
- •4.4. Требования пожарной безопасности к печам и дымовым каналам (трубам)
- •4.5. Классификация и устройство каминов
- •4.6. Требования пожарной безопасности к каминам
- •4.7. Надзор за соблюдением требований пожарной безопасности, предъявляемых к печам и каминам
- •5. Электрическое отопление и отопление газовыми инфракрасными излучателями
- •5.1. Общие сведения
- •5.2. Электрические водонагреватели и котлы
- •5.3. Пожарная безопасность электронагревательных котлов
- •5.4. Местные отопительные электроприборы. Требования пожарной безопасности
- •5.5. Системы отопления с газовыми инфракрасными излучателями
- •5.6. Пожарная безопасность при устройстве и эксплуатации систем отопления и обогрева с газовыми инфракрасными излучателями
- •6. Классификация и устройство систем вентиляции и кондиционирования
- •6.1. Назначение и классификация систем вентиляции и кондиционирования
- •6.2. Системы вентиляции с механическим побуждением
- •6.2.1. Приточные системы вентиляции
- •6.2.2. Вытяжные системы вентиляции
- •6.2.3. Системы аварийной вентиляции
- •6.3. Аэродинамический расчет систем вентиляции с механическим побуждением
- •6.4. Общие сведения о системах кондиционирования
- •6.5. Системы вентиляции с естественным побуждением
- •6.5.1. Аэрация под действием избытков тепла
- •6.5.2. Аэрация под действием ветра
- •6.5.3. Аэрация под действием тепла и ветра
- •6.5.4. Понятие и определение эквивалентных проемов
- •6.5.5. Аэрация многоэтажного здания
- •6.5.6. Гравитационные системы вентиляции
- •6.6. Пожарная опасность систем вентиляции и кондиционирования
- •7. Требования пожарной безопасности к системам вентиляции, воздушного отопления и кондиционирования
- •7.1. Общие сведения
- •7.3. Предотвращение образования источников зажигания горючей среды в системах вентиляции
- •7.4 . Предотвращение распространения продуктов горения по воздуховодам систем вентиляции
- •7.4.1. Общие решения
- •7.4.2. Схемы общих систем вентиляции с установкой противопожарных клапанов
- •7.4.3. Схемы общих систем вентиляции с воздушными затворами
- •8.1. Приемные устройства наружного воздуха
- •8.2. Помещения для размещения вентиляционного оборудования
- •8.3. Воздухонагреватели приточного воздуха
- •8.4. Вентиляторы
- •8.5. Воздуховоды и коллекторы
- •8.6. Пылеуловители и фильтры
- •8.7. Вытяжные шахты и трубы
- •9. Надзор за выполнением требований пожарной безопасности, предъявляемых к системам вентиляции, воздушного отопления и кондиционирования
- •9.1. Подготовка к проверке
- •9.2. Порядок надзора
- •9.3. Вопросы, подлежащие контролю при проверке систем вентиляции
- •10. Назначение противодымной защиты
- •10.1. Опасность дыма
- •10.2. Задымление помещений при пожаре
- •10.3. Задымление здания при пожаре
- •10.4. Изоляция источников задымления здания и управление дымовыми и воздушными потоками
- •10.5. Использование противодымных конструкций
- •10.6. Дымоподавление
- •12. Системы дымоудаления из помещений
- •12.1. Область применения
- •12.2. Обеспечение незадымленной зоны в нижней части помещения
- •12.3. Обеспечение незадымляемости путей эвакуации и помещений, смежных с горящим
- •12.4. Факторы, определяющие эффективность работы системы дымоудаления
- •12.4.1. Скорость и направление ветра
- •12.4.2. Температура продуктов горения
- •12.4.3. Толщина слоя дыма
- •12.4.4. Приток холодного воздуха
- •12.4.5. Размеры и количество отверстий дымоудаления
- •12.4.6. Границы применимости методов
- •12.5. Конструктивное исполнение дымоудаляющих устройств
- •12.6. Использование механической вентиляции для дымоудаления из помещений
- •12.8. Импульсная противодымная вентиляция
- •12.9. Надзор за соблюдением требований пожарной безопасности при эксплуатации систем противодымной вентиляции
- •13. Особенности противодымной защиты зданий повышенной этажности
- •13.1. Нормативные требования к противодымной защите зданий повышенной этажности
- •13.2. Расчет параметров вентиляционного оборудования систем противодымной защиты зданий повышенной этажности
- •13.2.1. Расчет требуемых параметров вентиляторов дымоудаления из коридора
- •13.2.2. Расчет параметров вентиляторов подпора воздуха в незадымляемые лестничные клетки типа Н2
- •13.2.3. Особенности расчета параметров вентилятора подпора воздуха в шахту лифта
- •13.2.4. Методика расчета гидравлических схем зданий, оборудованных вентиляционной системой противодымной защиты
- •13.3. Управление работой систем противодымной защиты зданий повышенной этажности
- •13.4. Конструктивное исполнение элементов систем противодымной защиты зданий повышенной этажности
- •13.5. Приемка и эксплуатация систем противодымной защиты зданий повышенной этажности
- •13.5.1. Натурные огневые испытания вентиляционных систем противодымной защиты
- •13.5.2. Аэродинамические испытания
- •13.5.3. Организационные вопросы эксплуатации систем противодымной защиты
- •9. Надзор за выполнением требований пожарной безопасности, предъявляемых
Величина расхода связана с перепадом давлений формулой Дарси:
Gп = μ1 |
F1 |
[2ρн (Рн.н – Рв)]0,5; |
(6.32) |
Gу = μ2 |
F2 |
[2ρв (Рн.з – Рв)]0,5. |
(6.33) |
В уравнениях (6.32) и (6.33) содержатся три неизвестные величины: Gп, Gу и Рв, т. е. система уравнений является незамкнутой. Замыкает систему уравнений (6.32) и (6.33) закон сохранения массы:
Gп = Gу. (6.34)
Подставим правые части соотношений (6.32) и (6.33) в уравнение (6.34) и получим:
µ1 F1 [2ρн (Рн.н – Рв)]0,5 = µ2 F2 [2 ρн (Рн.з – Рз)]0,5.
В результате несложных преобразований получим выражение для расчета давления внутри помещения:
Рв = [(µ1F1)2Рн + (µ2F2)2Рз] / [(µ1F1)2 + (µ2F2)2].
Подставив выражение для Рв в формулы (6.32) и (6.33), можно определить расход воздуха, входящего в помещение и выходящего из него.
6.5.3.Аэрация под действием тепла и ветра
Аэрация под действием тепла и ветра как вид газообмена помещения с окружающей средой на практике встречается часто и отличается от рассмотренных выше видов сложностью и многовариантностью. Основные возникающие сложности рассмотрим на примере помещения, схема которого приведена на рис. 6.18.
2
Uв
1
Тн
h1
Тв
h3
h2
Рис. 6.18. Схема помещения:
1 – проем наветренного фасада; 2 – проем заветренного фасада
Проем 1 располагается на наветренном фасаде, проем 2 – на заветренном. Соотношение внутренних и наружных давлений и воздухообмен помещения с окружающей средой зависят от скорости ветра, соотношения температур в здании и окружающего воздуха, площадей проемов, высот h1, h2 и h3.
144
Два возможных варианта соотношений внутреннего и наружного давлений показаны на рис. 6.19. В варианте на рис. 6.19, а плоскость равных давлений со стороны наветренного фасада располагается выше верхнего среза проема 1 (см. рис. 6.18), а со стороны заветренного фасада – ниже нижнего среза проема 2 (см. рис. 6.18). В варианте на рис. 6.19, б на наветренном фасаде плоскость равных давлений располагается в пределах проема 1 (y0 < h1).
Рн.з
h1
Рв
Рн.н
|
|
Рн.з |
|
|
0 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
y |
|
|
0 |
|
|
|
|
||
|
|
|
y |
Рв
Рн.н
h1
а б
Рис. 6.19. Варианты соотношений наружного и внутреннего давлений:
а– плоскость равных давлений расположена выше верхнего среза проема;
б– плоскость равных давлений расположена в пределах проема
В варианте на рис. 6.19, а можно решить задачу аналитически, т. е. проделать математические преобразования, аналогичные приведенным в предыдущих разделах, и получить формулу для определения давления внутри помещения.
Зная давление внутри помещения, можно вычислить положение плоскости равных давлений и расходы через проемы. В варианте на рис. 6.19, б и более сложных вариантах получить аналитическое решение задачи не удается. В таких случаях используются численные методы.
Одним из наиболее простых и достаточно эффективных численных методов решения задач аэрации является метод половинного деления, или метод бисекции. Рассмотрим сущность этого метода.
Математическая формулировка задачи состоит в следующем. Необходимо определить давление на уровне пола помещения, при котором соблюдается закон сохранения массы:
n |
|
∑Gi = 0, |
(6.35) |
1 |
|
n
где ∑Gi − алгебраическая сумма расходов воздуха, входящего и выходя-
1
щего из помещения.
Расход воздуха, входящего в помещение, считаем положительным, а выходящего из него – отрицательным.
145
Решение задачи начинается с определения наружных давлений на всех фасадах здания. После этого задаемся интервалом a0–b0, в котором лежит искомое давление (рис. 6.20). Нижнюю границу отрезка a0 следует задавать в 2–3 раза меньше минимального наружного давления, а верхнюю границу отрезка b0 – в 2–3 раза больше максимального. Определяем положение плоскости равных давлений для каждого из фасадов y0, м, принимая давление в помещении равным a:
у0 = (Р0нi – a0) / [g (ρн – ρв)], |
(6.36) |
||||||||||||
где Р0нi – наружное давление на уровне пола помещения на i-м фасаде, Па. |
|||||||||||||
Определяем расходы воздуха через все проемы помещения Gi, кг/с: |
|||||||||||||
Gi = sign (∆Рi) µ Вi [(y1 – y2) 2 ρ ∆Рi]0,5, |
(6.37) |
||||||||||||
где Вi – ширина i-го проема, м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
y1, y2 – границы рассматриваемого потока, м; |
|
||||||||||||
ρ – плотность воздуха в рассматриваемом потоке, кг/м3; |
|
||||||||||||
∆Рi – разность полных давлений в границах потока, Па. |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
n |
|
|
|||||||
|
|
|
∑Gi |
|
|
||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а0 |
а1 = х |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b1 = х |
b0 |
Р0в |
|
Рис. 6.20. Иллюстрация метода половинного деления
Если плоскость равных давлений лежит выше или ниже рассматриваемого проема, то через этот проем движется один поток воздуха и границы потока совпадают с границами проема: y1 = h1, y2 = h2. В случае, когда плоскость равных давлений располагается в пределах рассматриваемого проема (h1 < y0 < h2), через проем движется два потока воздуха: в нижней части проема в одну сторону, а в верхней – в другую. В этом случае для одного потока границами будут нижний срез проема и плоскость равных
давлений (y1 = h1, y2 = y0i), |
для другого – плоскость равных давлений |
и верхняя граница проема (y1 |
= y0i, y2 = h2). |
Средняя в границах потока разность полных давлений Pi, Па, опре- |
|
деляется выражением |
|
∆Рi = Р0нi – a0 + 0,5 (y1 + y2) (ρн – ρв).
Функция sign (∆Рi) определяет знак расхода и плотность воздуха в рассматриваемом потоке:
sign (∆Рi) = –1, ρ = ρв при ∆Рi < 0; sign (∆Рi) = 1, ρ = ρн при ∆Рi > 0.
146
Подсчитываем сумму расходов через все проемы помещения S1
изапоминаем ее. Делим заданный отрезок пополам
x= (a0 + b0) / 2
иповторяем все расчеты, начиная от определения положений плоскостей равных давлений до суммы расходов, принимая давление в помещении
равным x. Сравниваем знак (плюс или минус) суммы расходов S1 со знаком суммы расходов Sx. Если знаки S1 и Sx совпадают, то искомое давление находится в правой половине отрезка. Если знаки сумм различны, то искомое давление находится в левой половине отрезка. В качестве нового отрезка берем ту половину, где лежит искомое давление.
Процесс повторяется до тех пор, пока величина отрезка bn–an не станет меньше заданного значения точности ε. Точность решения связана с количеством итераций (повторений цикла расчета) n и величиной заданного отрезка a0–b0 соотношением
ε = (bn – an) / 2n.
Скорость сходимости описанного метода достаточно высока, он не требует хорошего начального приближения и легко программируется.
При решении задач аэрации, механической вентиляции, распространения продуктов горения по зданиям при пожаре и противодымной защите приходится оперировать расходами газов и перепадами давлений.
Полное давление воздуха или продуктов горения складывается из атмосферного давления, гидростатического и гидродинамического давлений:
Р = В – gρh + 0,5 ρ U 2,
где В – атмосферное (барометрическое) давление; gρh – гидростатическое давление; 0,5 ρU 2 – гидродинамическое давление.
Атмосферное давление составляет около 100 000 Па. Другие составляющие обычно не превышают нескольких десятков или сотен паскалей (Па). Для расчета перепадов давлений и расходов безразлично, какое давление принять за точку отсчета, а оперировать шестизначными числами, в которых изменяется не более трех младших разрядов, очень неудобно. Поэтому за начало отсчета обычно принимается давление на уровне земли при нулевой скорости ветра. Часто при расчете газообмена помещения или здания с окружающей атмосферой гидростатическое давление в здании считается постоянным по высоте, а давление вне здания считается изменяющимся в соответствии с формулой gh(ρн – ρв). На конечные результаты такой подход влияния не оказывает, но создает определенные преимущества в наглядности и легкости толкования методик выполнения расчетов.
147