книги из ГПНТБ / Гидродинамика лопаточных машин и общая механика [сб. ст

В результате определения ё ,, 62 ,63, &^ получается

Кг =4 (о,24ер* +0,2-1G )

Вели ограничиться тремя нцйдеішции члемаин ряда (Ій), то получается следующая оценка для

пѳреиенноц вдоль образующей оболочки давления вытягиваются вдоль образующей оболочки,

В результате подстановки (22) в (21) получаетоя

Снезначительной погрешностью можно считать, что

К= 0,5 [3-S> + 0,492 ( |- \ ) ) ZJ

Формула (23) определяет отношение максимума критического

где давление вдоль образующей изменялось по закону б{,(;1)= Очевидно, что подобное изменение давления описывавтоя функцией (Іб) при \) => О.В [й] выражение, аналогичное (23) получено в результате решения интегрального уравнения Фредгольма второго

В.М.Годубцов, Н. И.Сапожником

Охлаждение цилиндровой группы поршневого вертолетного дви - гателп осуществляется вентилятором, приводимым и действие через мультипликатор от коленчатого вала. Экономическая аЭДективность вентилятора, согласованность его с характеристикой, сети расчет­ ный путем может быть оценена только приолиженпо, поэтому для правильного выбора точек совместной работы вентилятор - сеть не­ обходимо иметь характеристики в широком диапазоне режимов при различном положении лопаток входного направляющего аппарата (ВІІА) и характеристики сети, отвечающие различным условиям отбора воз­ духа.

Спроектированный вентилятор-ранее испытан па компрессорном стенде при огранячеітом положении лопаток BUA, а характеристика сети весьма приближенно определена расчетным путем. Ію такому материалу лишь косвенным путем - по температурному состоянию ци­ линдров - можно дать оценку' вентилятора. Разумеется, что опреде­ лить экономическую проективность его в такой постановке задачи практически певозыгч^о, и лишь приближенно, по удельному расходу топлива можно иметь картину сравнения и то при условии снятая дроссельных характеристик с вентилятором н без него. Для снятия характеристик без вентилятора потребуется специальное устройство для гхлаждения цилиндров.

Характеристики, снятые на компрессорном стенде, и характери­ стики оети, полученные при испытании двигателя, могут оказаться несогласованными манду собой по параметрам вследствие различия систем препарирования измерительной аппаратурой. Здесь наибольшая погрешность может быть в измерении расхода воздуха, а отличие в яѳм в итоге приведет к ненравіш,ним.выводам. Кроме того, напорные характеристики, снятые на компрессорном стенде, могут отличатьоя по границе устойчивой работы, так как на стационарные режимы ока­ зываю? большое влияние присоединенные объемы до вентиляторе н за нкм, характер натекания потока на вход в вентилятор от лопастей

L

несущего винта вертолета. Нестационарный поток, неравномерное поле скоростей на входе в вентилятор могут послужить причиной повышен - іщх вибрационных напряжений в лопатках ротора и статора. Известно, что повышенные вибрационные напряжения возникают тогда, когда соб­ ственная частота лопатки по любой из присущих шоры профиля пера окажется кратной или равной частоте неравномерности потока, вызван­ ной элементами конструкции или подвижной неравномерность» - пульса­ цией потока от лопастей несущего винта или образованием вращающего срыва.

ß конструкции вентилятора предусмотрено два приема регупиро - вания для подавления нестацнопарности потока - поворотный входной направлявший аппарат и постоянно действующий перепуск воздуха над рабочим колесом. Певоротными лопатками регулируется количество по­ даваемого воздуха вентилятором. Положение лопаток ВПА устанавлива­ ется по температурному состоянию цилиндров, л в различных погодных условиях угол установки их на одних и тех же режимах зкеплуатации двигателя может не совпадать, таким обрааоы; етот способ регулиро­ вания не подчинен режиму работы вентилятора;,

Перепуск воздуха, над ометаемой поверхностью рабочего колеса, выполнен ввиде кольцевой щели о перэмычками, Оп является неуправля­ емым и постоянно действующим. Влияние перепуска на рабочий процесс вентилятора в системе двигателя экспериментально не исследовано, а экономическая целесообразность перепуска ие подтверждена.

Учитывая все ото, следует вывод, что напорные характеристики вентилятора и характеристики сети надлежит спять на моторной уста­ новке с вертолет ним винтом. Этны будет достигнуто максимальное при­ ближение условий работа к эксплуатационным. Система измерений пара­ метров, метод их подсчета остаются'неизменными и этим относительная ошибка в измерении н подсчете параметров окажется минимальной.Харак­ теристики вентилятора и сети окажутся совместимыми длн выполнения анализа результатов.

На рис.I показаны пути отбора воздуха на охлаждение различных узлов и агрегатов силовой установки, элементы доработки капота,по­ зволяющие снять характеристики. К элементам доработки относятоя: * входной к о ’лектор, для измерения расхода'воздуха (Я); коллектор о дроссельным устройством, для выхода подогретого воздуха ( и ) ; кол­ лектор о дроссельным устройством, для выпуска воздуха в окружающую среду (12).

Входной коллектор (3) препарируется четырын дренажными отвѳротк ями, расположенными по окружности в одной плоскости на расстоянии

редуктора Р -26,LI - коллектор с дроссельным устройством для вы­

ОБ ОДНОЙ МОДЕЛИ ПОТОКА В ПРЯМОУГОЛЬНЫХ КАНАЛАХ Р.А.БерожинскиЙ, Н.Д.Беолик, В.Н.Мелькумов

Прямоугольные каналы являются одним из распространенных элѳментов двигателей летательных аппаратов, служащих для организа - 1ции рабочих процесоов. Эти процессы носят теплогидравличеекий ха­ рактер, причем подвод тепла (или его отвод) осуществляется по одной или двум сторонам канала.

При изучении теплообмена в прямоугольных каналах вопрос осложняется тем, что температура стенки по периметру капала суше-, о'твенко меняется, прячем закон ее распределения заранее не из - вестей.Он эавиоит не только от гидродинамики потока, но я от стен­ ки: ее размеров, физических свойств и распределения теплоподвода. Задача о теплообмене в прямоугольном капале относится к классу сопряженных задач, так как ее решение мокет быть получено в ре - зультате совмеотпого раоомотрѳния уравнений конвективного пере -

лов, обусловленная необходимостью правильного понимания и расче­ та рабочих процесоов [1,2] .Имеется ряд работ, поовященных ис­ следованию теплоотдачи в прямоугольпнх каналах в условиях одпосз'ор'чшего и двухстороннего подвода тепла [2,3 и др .] . Одпако полученные результаты относятся к частным случаям геометрии ка - пала (отношение высоты к ширине канала, толщина стенки) или пара­ метров потока. Эти случаи не позволяют произвести широких обобще­ ний. Поэтоиу имеется необходимость дальнейшего аналитического и экспериментального исследования теплоотдачи в прямоугольных кана­ лах с целью получения универсальных зависимостей, позволяющих ■вести расчет процесса в специальных условиях (односторонний вли двухсторонний подвод тепла).

При аналитическом исследовании'вопроса задача, как указыва­ лось выше, рассматривается как сопряженная, и здесь большое зна­ чение имеет обоснование и разработка гидродинамической модели потока в канале, на основании которой в дальнейшем делается пере­ ход к решению тепловой части задачи. Модель должна учитывать осо­ бенности, течения в прямоугольиом канале и в то же время быть до­ статочно простой, чтобы излишне не затруднять аналитического ре­ шения.