книги из ГПНТБ / Рябов П.И. Передвижные паровые котлы
.pdf
|
Общее уравнение теплового баланса передвижного ко |
|||||||||
тельного агрегата, отнесенное к |
1 |
кг |
рабочего |
топлива |
||||||
(твердого или жидкого), имеет следующий вид: |
|
|
|
|||||||
|
Qp = Qi + |
Q3Ч-Q44“Q3 [ккал[кг], |
|
(11-12) |
||||||
где |
Qp — располагаемое |
тепло, ккал]кг', |
|
|
|
|
||||
|
Qt — полезно использованное тепло, |
ккал/кг; |
|
|
||||||
|
Qa—потеря тепла с уходящими газами, ккал[кг\ |
|||||||||
|
Q, — потеря тепла из-за химической |
неполноты сгора |
||||||||
|
ния, ккал[кг-, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q4 — потеря тепла из-за механической неполноты сгора |
|||||||||
|
ния, ккал1кг; |
окружающую среду и |
невязка теп |
|||||||
|
Q, — потеря тепла в |
|||||||||
|
лового баланса, ккал[кг. |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Располагаемое тепло, |
отнесенное |
к |
1 |
кг твердого или |
|||||
жидкого топлива, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q; = Q: + Q....u.-H„,+<4 |
1«>‘ал/Кг}, |
(11-13) |
|||||||
где |
QB— низшая теплота сгорания |
рабочей массы твердого |
||||||||
|
или жидкого топлива, ккал1кг; |
|
|
|
посту |
|||||
QB внш— тепло, внесенное |
с подогретым |
воздухом, |
||||||||
|
пающим в котельный агрегат, ккал)кг', |
для |
пере |
|||||||
|
движных котельных агрегатов, |
работающих в |
атмо |
|||||||
|
сферных условиях |
и не имеющих воздухоподогре |
||||||||
|
вателей, QBBHUI |
не |
учитывают; |
|
|
|
|
подо |
||
|
i— физическое тепло |
топлива, |
предварительно |
|||||||
|
гретого за счет постороннего источника тепла, |
|||||||||
|
ккал[кг', в передвижных паровых котлах /тл также |
|||||||||
|
не учитывается; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q()) — тепло, вносимое в топку котельного агрегата с па |
|||||||||
|
ровым дутьем или паровым распыливанием жидкого |
|||||||||
|
топлива, кка.л[кг-, определяется по формуле |
|||||||||
|
= |
—60°) [ккал]кг\, |
|
|
(11-14) |
|||||
где |
6$ и гф — расход и |
теплосодержание пара, поступаю |
||||||||
|
щего на |
дутье или распыливание топлива, |
||||||||
|
кг]кг и ккал[кг. |
|
располагаемого |
тепла |
||||||
|
Таким образом, при |
определении |
в передвижном паровом когле уравнение (11-13) примет более простой вид:
Потерей тепла с физическим теплом шлаков пренебрегаем.
232
при наличии парового дутья или парового |
распиливания |
|
жидкого топлива |
|
|
QPp=Qh+Q* |
[ккал^г]-, |
(11-13а) |
без парового дутья или парового распиливания жидкого
топлива
|
QP=qp [ккал[кг\. |
(11-136) |
||
Уравнение теплового баланса, выраженное в процентах |
||||
количества располагаемого тепла Qp, |
|
|||
|
^ + ^ + ^ + ^ + 75=1ОО7о, |
(11-12) |
||
где ^ = -^-1ОО(’/о; |
= |
100% и т. д. |
|
|
ур |
|
ур |
|
|
Полезно использованное тепло, отнесенное к 1 кг |
сожжен |
|||
ного топлива, |
определяется |
как разность между распо |
||
лагаемым теплом и |
суммарной потерей тепла: |
|
||
|
Qi = Qp — SQnoT \ккал[кг\. |
(11-15) |
||
Коэффициент полезного действия котельного агрегата |
||||
брутто (полезно использованное тепло в процентах) |
|
|||
|
1к.а=^=1ОО-^°/о- |
(Н-16) |
Полное количество тепла, которое полезно используется
в передвижном паровом котле, рассчитывается по формуле
QK.a = <n%)№(#> О1’17)
где QKa—полное количество полезно используемого тепла,
ккал[ч\
|
D — плропроизводительнос-ть котла, |
кг1ч\ |
|
|
|
i |
п — теплосодержание |
насыщенного |
пара, ккал/кг', |
||
|
определяется по формуле iHn=i' -ф- хг, где I'— |
||||
|
теплосодержание кипящей воды в котле |
ккал1кг\ |
|||
|
х — паросодержание влажного пара; г — скрытая |
||||
|
теплота парообразования, ккал[кг\ если |
в котле |
|||
|
образуется перегретый пар, то теплосодержание |
||||
|
его определяется по давлению и температуре |
||||
i |
перегрева; |
питательной |
воды |
на |
входе |
— теплосодержание |
|||||
|
в котельный агрегат, ккал)кг\ |
при низкой тем |
|||
|
пературе (до 100’С) можно считать гпв==/цв. |
||||
Коэффициент полезного действия передвижного парового |
|||||
котла |
не является постоянным. Он изменяется в зависимости |
233
от нагрузки (паропроизводительности) котла. При недогруз
ках и перегрузках к. п. д. котла падает. При оптимальных
нагрузках, близких к расчетным, к. |
п. д. достигает |
своего |
|||||
максимума (рис. 11-2). |
|
|
|
|
|
||
Расход топлива определяют по формуле |
|
|
|
||||
|
£ = ——100 |
[кг/ч]. |
|
|
(11-18) |
||
|
|
' Opn |
|
1 |
|
|
|
|
|
Ч!р'1к.а |
|
|
|
|
|
Ориентировочно |
расход |
топлива можно |
определить по |
||||
|
|
|
|
его |
испарительности |
||
|
|
|
|
(видимой |
или |
по нор |
|
|
|
|
|
мальному пару). |
|
||
|
|
|
|
Видимая испаритель- |
|||
150 |
200 |
250 |
кг/ч |
ность |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Рис. |
11-2. Изменение к. п. д. |
|
|
\.кг1кг\. |
|||
передвижного котла АДП. |
|
|
|
(11-19) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Испарительность по нормальному (стандартному) пару |
|||||||
|
^.о =^ |
*н.п (п.в |
[кг/кг]. |
|
(11-20) |
||
|
|
|
640 |
|
|
|
|
Испарительность |
по нормальному пару |
может быть вы |
ражена через низшую теплоту сгорания и к. п. д. котла по формуле
ОРТ1 |
(11-21) |
"Нор=-йг-а |
По формуле (11-21) определяют испарительность топлива по нормальному пару для котлов, производящих как насы
щенный, так и перегретый пар.
В табл. 11-2 приведены значения видимой испаритель
ности топлива для некоторых передвижных паровых котлов. Суммарная потеря тепла на 1 кг сжигаемого топлива
составляет |
|
-QnoT=Qp — Qi [ккал/кг]. |
(11-22) |
Основной потерей тепла в передвижном паровом котле
является потеря тепла с уходящими газами <?2- Она зави
сит от температуры, |
с которой газы |
выходят |
из |
котла |
||
(рис. |
11-3), коэффициента избытка |
воздуха |
за |
котлом |
||
(рис. |
11-4) |
и температуры окружающего воздуха, посту |
||||
пающего в |
топку и |
газоходы котла. |
|
|
|
234
Таблица 11-2
Видимая испарительность топлива в передвижных паровых котлах
|
|
Испари |
Тип н система котла |
Топливо |
тельность |
топлива, |
||
|
|
кг[кг |
Жаротрубные котлы
Котел системы Шухова с попереч-
ными кипятильными трубами . . |
Дрова («7р = 30%) |
2,8 |
|
Переносный котел с продольными |
„ |
(Гр=16%) |
3,0 |
кипятильными трубами ................ |
Дымогарные (огнетруб ные) котлы
Вертикальные котлы КОВ...............
То же ...................................................
Горизонтальный котел Очерского
завода ...............................................
Комбинированные котлы
Вертикальные котлы системы РИ
То же ...............................................
Горизонтальный котел ППК-51 . .
То же Д-163 ...............................
Водотрубные котлы
Вертикально-водотрубные котлы
НИИСИ ...............................................
Вертикальный котел НАМИ-012 .
Горизонтально-водотрубные котлы
НИИСИ ..............................................
То же.......................................................
Горизонтальный котел |
ЛПУ-1 . . . |
|
Змеевиковые котлы с |
естественной |
|
циркуляцией системы Рябова . . |
||
То же системы Прохорова |
.... |
|
Змеевиковый котел с |
принудитель- |
|
ной циркуляцией „*Добл |
.... |
Твердое (Qp = 6 000 |
6,5 |
||
|
ккал/кг) |
|
|
Жидкое (QP = 9 600 |
11,0 |
||
|
ккал/кг) |
|
|
|
Нефть |
|
8,3 |
Дрова (Гр = 30,8%) |
3,2 |
||
|
Соляровое масло |
11,5 |
|
|
Дизельное |
„ |
11,5 |
|
Соляровое |
„ |
10,4 |
Дрова полусухие |
1,7 |
||
Дрова (1ГР = 35%) |
2,5 |
||
|
(№р = 20%) |
2,6 |
|
|
Мазут |
|
9,9 |
Дрова (1УР = 33 — 43%) |
2,7 |
||
„ |
(1Ур = 20 —30%) |
2,2 |
|
, |
(Ц7Р = 33%) |
2,3 |
|
Соляровое масло |
12,0 |
236
Температура уходящих газов зависит в свою очередь от
степени использования тепла горячих газов конвективными поверхностями нагрева, а также от форсировки работы па рового котла. Степень использования тепла уходящих га зов зависит от величины конвективных поверхностей на грева (по ходу газов) и их конструктивной особенности
Рис. 11-3. Потеря тепла с уходящими газами в зависимости от их темпера туры.
(рис. 11-5). С увеличением на грузки (форсировки) топочного пространства увеличивается ко личество выделяемого тепла и
температура уходящих газов рез |
|
|
|
|
ко повышается даже при разви |
Рис. 11-4. |
Потери тепла с |
||
той конвективной поверхности на |
||||
уходящими газами и от хи |
||||
грева котла (рис. 11-6). |
мического недожога в зави |
|||
Существенное влияние на ве |
симости |
от |
коэффициента |
|
личину температуры уходящих |
избытка воздуха (котел го |
|||
газов оказывает и состояние кон |
ризонтально-водотрубного |
|||
типа |
АДН). |
вективных поверхностей нагрева.
Загрязнение последних сажей и золой снаружи и накипью внутри снижает теплопередачу и соответственно повышает температуру уходящих газов.
Потеря тепла резко возрастает с увеличением избытка воздуха даже при одной и той же температуре уходящих газов (см. рис. 11-4). Объясняется это тем, что тепло до полнительно расходуется на нагрев холодного воздуха, по ступающего из окружающей атмосферы, и увеличивается количество газов, уносящих тепло из котла.
При тепловом расчете передвижного парового котла потерю тепла с уходящими газами определяют по следую
щей формуле
q. = • 100 = |
.1 00%, |
(11-23) |
1 Пренебрегая физической теплотой сжигаемого топлива и теплосо держанием воздуха, необходимого для его горения.
236
где Vr—объем дымовых газов, нм3[кг;
— средняя объемная теплоемкость газов,
ккал]нм3 -град',
Тух—температура уходящих газов, °C;
tB — температура окружающего воздуха, °C,
Рис. 11-5. Температура уходящих |
Рис. 11-6. Температура уходящих |
газов в зависимости от величины |
газов в зависимости от нагрузки |
конвективной поверхности нагрева |
топочного пространства |
водоподогревателя (котел РИ-2). |
(котел РИ-3). |
С учетом тепла, вносимого в топку паром, используемым
для |
дутья |
или |
распыливания |
жидкого топлива, |
фор |
|||
мула (11-23) примет следующий вид: |
|
|
|
|||||
|
|
Уз = ^гсг)^ух |
|
<?ф 1ООоув) |
(11 -23а) |
|||
где |
— тепло, вносимое в |
топку с |
паровым распылением |
|||||
|
топлива, ккал)кг; |
оно определяется |
по |
фор |
||||
|
муле (11-14). |
|
|
|
|
|
||
Пользуясь |
при |
тепловом |
расчете |
котельного |
агрегата |
|||
I — /-диаграммой, |
потерю тепла с |
уходящими газами |
можно |
|||||
также определять |
по формуле |
|
|
|
|
|||
|
|
|
<7> = |
|
|
|
(11-24) |
В прикидочных тепловых расчетах, когда неизвестен
состав топлива, потерю тепла с уходящими газами можно определять по приближенной формуле проф. С. Я- Корниц-
кого:
qt = [(0,4 + 3,5а) (1 + 0.0061Г1) -J-
+ 0,046|Г](^2|2) [./,1,
(11-25)
237
где а — коэффициент |
избытка |
воздуха, |
определяемый по |
данным анализа уходящих газов; |
|
||
1ГП — приведенная влажность |
топлива |
в процентах, опре- |
|
деляемая по |
|
о |
прР |
формуле W = 1 000 — [°/0]. |
|||
|
|
|
Qh |
Формулой (11-25) |
удобно |
пользоваться при подсчете |
потери тепла с уходящими газами по данным, полученным в результате теплотехнических испытаний передвижного парового котла.
При конструктивном тепловом расчете передвижных па
ровых котлов температуру уходящих газов на основании опытных данных можно рекомендовать в следующих пре делах: 300—400° С—для котлов с развитыми конвективны ми поверхностями нагрева (дымогарные, водотрубные и комбинированные); 400—500°С—для жаротрубных котлов
с небольшими конвективными поверхностями нагрева
(с внутренними топками и кипятильными трубами систем Шухова, Лешапеля и др.); 500—600° С—для жаротрубных котлов, не имеющих кипятильных труб.
Соответственно этим температурам и приведенным вы ше (в табл. 11-1) значениям коэффициента избытка возду ха может быть определена потеря тепла с уходящими га зами. Для передвижных паровых котлов она не должна превышать 20—25%.
Потеря тепла от химической неполноты сгорания топ лива (химического недожога) Q3 зависит от количества воздуха, подводимого в топку, и условий перемешивания его с топочными газами, размеров и высоты топочного про странства, а также от нагрузки последнего. Имеет значе ние и обслуживание топки.
Основной причиной химического недожога является не достаток воздуха. Поэтому процесс горения топлива дол жен проходить при соответствующем коэффициенте избыт
ка воздуха а. Понятно, что чем выше коэффициент избыт ка воздуха а, тем меньше содержание окиси углерода СО
и тем ниже потеря Q3, и наоборот (см. рис. 11-4). Однако при чрезмерном избытке воздуха сильно понижается тем
пература газов в топке, вследствие чего ухудшается про цесс горения летучих веществ (повышается потеря тепла
Q3). и, кроме того, возрастает потеря с уходящими газами С?2- Поэтому необходимо стремиться к тому оптимальному
избытку воздуха, при котором сумма потерь Q2 + Q3 мини
мальна.
238
Размеры и высота топочного пространства, которое
впередвижных паровых котлах ограничено заданными га баритами, оказывают большое влияние на величину потери тепла от химического недожога, особенно при сжигании древесного топлива, которое занимает значительный объем
втопке и характеризуется большим выходом летучих. По
этому в малогабаритных передвижных котлах потеря теп
ла от химической неполноты сгорания для этого вида топ лива может достигать большой величины (до 15%).
Потерю тепла от химической неполноты сгорания, ко гда известны составы топлива и уходящих газов, определя ют по следующей формуле:
|
Q |
56,6 (Ср + 0,368SP)CO |
|
|
|
д=±Д.Ю0 |
=-----—----------- £—.100%, (11-26) |
||||
3 |
Qp |
(RO2 + CO)QP |
|
|
|
где RO2 = CO2-)-SO2 |
°/о. |
|
|
|
|
Для дров, |
в которых содержание |
серы не |
учитывается, |
||
уравнение (11-26) имеет более простой |
вид: |
|
|
||
|
|
56,6СР-СО 1ЛПП7 |
/1 1 |
од \ |
|
|
О'. =----- !------------ • |
100°/0. |
(11 |
-26а) |
*(CO2 + CO)qp
Для прикидочных расчетов потерю тепла |
от |
химической |
|
неполноты сгорания |
можно определять по |
формуле проф. |
|
С. Я Корницкого: |
7, = 3,2 СО а0/,. |
|
(11-27) |
|
|
||
Потеря тепла от механической неполноты сгорания топ |
|||
лива (механического |
недожога) Q4 слагается |
из потери |
тепла с провалом через колосниковую решетку в зольник частиц несгоревшего топлива и потери тепла с уносом.
Провал несгоревших частиц топлива зависит от величи ны живого сечения колосниковой решетки. В передвижных
паровых котлах, рассчитанных на дрова, площадь живого
сечения решетки доходит до 40%. Поэтому провал может достигать значительной величины. Однако относить к по терям все провалившееся в зольник топливо нельзя, так как оно, догорая в зольнике, выделяет тепло и способству ет подогреву воздуха, поступающего в топку.
Унос горящих частиц топлива с золой и сажей зависит от скорости дымовых газов, длины пути факела в топке и количества избыточного воздуха, т. е. от теплового напря
239
жения решетки и конструкции топки. При форсированной работе топки потеря тепла с уносом повышается.
Для дров потеря тепла от механической неполноты сго рания может быть принята в пределах <74=1—3%,илив ка лориях:
а 0р |
(И-28) |
<24=10? |
При сжигании жидкого топлива потерю Q4 полагают равной нулю.
Потеря тепла в окружающую среду Qs зависит от кон струкции котла и его размеров, температуры и величины
наружной поверхности стенок котла, температуры окру
жающего воздуха, скорости |
и |
направления ветра, а |
также |
|||||
|
|
от |
солнечной |
радиации. |
||||
|
|
Температура |
наружной |
|||||
|
|
поверхности |
стенок зави |
|||||
|
|
сит |
в |
свою |
|
очередь |
от |
|
|
|
типа котла, степени экра |
||||||
|
|
нирования, нагрузки топ |
||||||
|
|
ки и конструкции (тепло |
||||||
|
|
вой изоляции) самих сте |
||||||
|
|
нок. |
|
Стальные |
стенки |
|||
Рис. 11-7. Температура неизолирован |
топки, |
слабо защищенной |
||||||
ной стенки котла в зависимости |
от |
экранами, |
могут |
иметь |
||||
давления пара. |
|
температуру |
до |
300° |
С. |
Температура окружающе
го воздуха, скорость и направление ветра, а также солнеч ная радиация непостоянны. Поэтому потеря тепла в окру жающую среду для передвижных паровых котлов сильно
меняется.
Решающее влияние на величину потери тепла в окружаю
щую среду оказывает температура наружной поверхности стенки. Она для неизолированных стенок элементов котла, подверженных избыточному давлению (паросборник, кор пус котла и т. п.), зависит от температуры насыщения, что графически представлено на рис. 11-7. Обращает на се бя внимание разность температур насыщения и окрашен ной поверхности стенки котла, которая на всем протяже
нии кривых почти одинакова (около 16° С). Температура стенки изолированного корпуса того же котла, как пока зывают испытания, снижается до 60° С и мало изменяется
взависимости от давления.
Впрактике тепловых расчетов передвижных паровых
240
|
|
Рис. 11-8. Изменение |
теплового |
баланса пере |
|
|||||||
|
|
движного парового котла системы |
РИ в |
зависи |
|
|||||||
|
|
мости от нагрузки |
топочного |
|
пространства. |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т-а блица |
11-3 |
|
|
|
Тепловые балансы передвижных котлов |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
га |
|
♦ |
|
Тепловой баланс, |
% |
||
|
|
|
|
|
х |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Вид |
о g £ |
п |
|
|
Прочие |
||||
Тип и система котла |
Ом |
|
|
|
||||||||
топлива |
о S в‘2. |
<7i |
|
потери |
||||||||
|
|
|
|
|
ч £ * |
3 |
|
Ч> |
и не |
|||
|
|
|
|
|
Е |
X |
Е |
|
|
|
вязка |
|
|
|
|
|
|
и |
а. |
о |
bt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
с h |
ie |
|
|
|
опыта |
|
Котел |
комбинированного |
Дрова |
|
807 |
61,5 |
20,2 |
5,0 |
13,3 |
||||
типа |
системы РИ .... |
1 |
||||||||||
То же................................... |
Соляровое |
028 |
70,0 |
9,7 |
4,7 |
15,6 |
||||||
Горизонтально-водотрубный |
масло |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Мазут |
|
|
|
|
58,3 |
|
|
|
||||
котел |
АДП........................ |
|
950 |
27,0 |
3,7 |
11,0 |
||||||
Горизонтально-водотрубный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
котел ЛПУ-1.................... |
Дрова |
|
529 |
68,5 |
23,5 |
4,5 |
3,5 |
|||||
Змеевиковый котел с есте |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ственной |
циркуляцией |
|
|
|
|
|
|
42,0 |
|
|
|
|
системы Рябова ................ |
Соляровое |
|
596 |
28,8 |
Н.7 |
17,5 |
||||||
Прямоточный котел „Добл“ |
4 120 |
78,3 |
14,8 |
2,9 |
4,0 |
масло
котлов потерю тепла в окружающую среду обычно опреде ляют как остаточный член теплового баланса:
Qt = Qj-(Ql + Qa + Q, + Q4) [ккал/кг], (11-29)
16 П И. Рябов |
241 |