книги из ГПНТБ / Березовский М.В. Соединения путей на предприятиях черной металлургии

щают вынужденную прямую вставку fv

Расчет треугольника следует вести в следующем порядке. Определяем тангенсы кривых :

Для того чтобы определить вынужденную прямую вставку flt проектируют линию О1О3 на у :

У1 + (к + fi + b) sin у = у,

откуда

Длина соединения по прямому пути будет :

L — X] + (Д 4~ /1 + &) cos у — (t2 + / + b) cos (у + а) + х2. (153)

В частном случае при у = 90° (рис. 149) «стесняющая» кривая будет расположена внутри того прямого угла, который ограничен

200 Стрелочные переводы с прямолинейными остряками и крестовинами

Общаяордината

Рис. 149. Схема треугольника при прямом угле

57. Порядок расчета и координации путевого развития на площадке промышленного предприятия

При необходимости координировать большое путевое развитие следует сначала рассчитать каждое соединение путей отдельно, а затем скомпоновать их вместе при минимально допустимых прямых вставках и рубках. Графическая проверка расчета и построение каждого соединения осуществляется путем нанесения характерных точек по координатам, рассчитанным аналитически.

Такое построение должно вестись по контурным характерным точкам и заканчиваться замыканием контура в исходную точку. Аналитическая проверка расчета осуществляется проектированием всех элементов на известную величину (например на т или на S т).

Необходимо давать координаты:

1)всех центров переводов ;

2)всех вершин углов поворота ;

3)всех предельных столбиков ;

4)всех упоров ;

5)всех углов зданий и колонн,

атакже других характерных точек генерального плана, определяе­ мых соответствующим расчетом. В приложении VII приведен при­

мер методики расчета положения одной из таких точек—центра опоры контактного провода, устанавливаемой между миксерным зданием и входом на рабочую площадку мартеновского цеха.

При расчете и уКладке соединений путей на генеральных планах следует пользоваться Техническими условиями, альбомами и спра­ вочниками, в которых приведены соответствующие нормы и таб­ лицы необходимых размеров типовых переводов и других элемен­ тов соединения путей.

Глава XII

СПЕЦИАЛЬНЫЕ СТРЕЛОЧНЫЕ ПЕРЕВОДЫ ИЗ СТРЕЛОК С ПРЯМЫМИ ОСТРЯКАМИ И ПРЯМЫХ КРЕСТОВИН

58.Основы расчета и построения эпюр в осях одиночных несимметричных переводов

Одиночный несимметричный перевод односторонней кривизны среди работников МПС получил наименование одностороннего кри­ волинейного перевода.

Как видно из рис. 150, в этом переводе может быть использо­ вана одна из типовых стрелок обыкновенного одностороннего пере­ вода и прямолинейная крестовина. Рамный рельс такой стрелки, ведущий на кривую большего радиуса (7?) укладывается по каса­ тельной к этой кривой (т. е. по направлению рельсовой нитки

предшествующего прямого пути).

Угол крестовины такого перевода должен удовлетворять усло­ вию :

Для расчета несимметричного перевода при заданной марке

крестовины или при подборе этой марки (из числа типовых) необ­ ходимо установить геометрическую зависимость между всеми эле­ ментами перевода1.

Приводимая методика расчета одиночных несимметричных переводов была применена проф. Каменским А. А. при малых радиусах переводных кривых.

202 Ст релочные перовбы с прамолинейными остракми и рестовинами

С этой целью проектируем линию 7—2—3—4 (рис. 150) на ши­

рину колеи S:

(к + А к) + (г 4- (cos ft — cos ft) + h sin 6 — g sin <p —

Проекция той же линии 1—2—3—4 на направление верхнего

Равенства (164) и (165) можно решить как систему двух уравне­ ний при двух неизвестных. Обыкновенно такими неизвестными

принимают один из радиусов (г или 7?) и одну из прямых вставок

(ft или g). Остальными неизвестными задаются, помня основное условие данного перевода, выраженное зависимостью (163).

204 Стрелочные переводы с прямолинейными остряками и крестовинами

Проекция той же линии 1—2—3—4 на направление верхнего по схеме рамного рельса, ведущего на кривую большего радиуса (7?):

[г +(sin <5 — sin/?) + й cos <5— geos т? — Г/? + |-lsin <p —Q. (168)

Рис. 152. Расчетная схема одиночного несимметричного перевода двусторонней кривизны

Аналогично предыдущему нужно решить систему этих двух

уравнений (167) и (168), отличающихся от уравнений (164) и (165) только знаками, при двух неизвестных (например г и й). Очертание эпюры в осях данного перевода показано толстыми линиями на рис. 152 и отдельно на рис. 153.

Несимметричность одиночных несимметричных переводов дости­ гается за счет применения в них разных радиусов переводных кри­ вых по каждому из двух направлений.

Рис. 153. Общий вид эпюры в осях несимметричного перевода двусторонней кривизны

59. Симметричный перевод

Сравнивая углы удара в прямой остряк обыкновенного одиноч­ ного одностороннего перевода и одиночного симметричного пере­ вода можно заключить, что в одностороннем переводе (рис. 154, а)

Рис. 154. Угол удара в прямой остряк* :

а — одностороннего перевода ; б — симметричного перевода

* Фактический угол удара немного больше из-за уширения колеи в острие остряка и может быть вычислен по формуле

206 Стрелочные переводы с прямолинейными остряками и крестовинами

а в симметричном переводе (рис. 154, б)

<р —~,т. е. /3 = 2 ди и

<169)

Рис. 155. Сравнительные схемы длины одностороннего и симметричного пере­ водов

Из формулы (169) следует, что при тех же условиях вписывания, т. е. при том же угле удара в прямой остряк <р длина остряка сим­ метричного перевода теоретически примерно вдвое короче длины остряка одностороннего перевода. Это — первая причина укоро­ чения симметричного перевода сравнительно с односторонним.

Второй причиной укорочения симметричного перевода сравни­ тельно с односторонним является схема симлгетричного перевода, в которой благодаря наличию двух переводных кривых математи­ ческий центр крестовины расположен ближе к стрелке (рис. 155).

Кроме этого, в симметричном переводе (по сравнению с одно­ сторонним) при том же радиусе переводных кривых, т. е. при тех

же условиях вписывания угол крестовины оказывается круче. Симметричный перевод из типовых стрелок и крестовин оказы­

вается (при том же радиусе переводных кривых) примерно на 30% короче одностороннего и на две целые марки крестовины круче. Это показывает, что специальные стрелочные переводы, как и вообще

все переводы, нужно сравнивать между собой не по маркам кре­

стовин, а по радиусам переводных кривых и связанным с ними

углам удара в остряк, так как одинаковые радиусы кривых обеспе­ чивают одинаковые (эквивалентные) условия вписывания подвиж­ ного состава.

При специальных кривых остряках, т. е. при двусторонних стрелках двойной кривизны (см. рис. 22, в), эффект применения симметричного перевода в стесненных условиях еще больше, чем при прямых остряках (например, симметричный перевод МПС с кривыми перьями и прямой крестови­

Применение симметричного перевода при входе в цех (рис. 156, б)

дает значительную экономию территории по сравнению с примене­ нием одностороннего перевода (рис. 156, а). С тем же успехом сим­ метричные переводы можно применять и для боковых входов в здание (см., например, приложение VI).

В настоящее время симметричный перевод получил широкое

распространение при проектировании не только подземных, но и

наземных промышленных железных дорог и особенно на площадках заводов черной металлургии.

Расчет симметричного перевода с прямыми остряками и кресто­

винами совершенно аналогичен расчету одиночного одностороннего

перевода.

При принятых на рис. 157 обозначениях и при замене для точных

208 Стрелочные переводы с прямолинейными остряками и крестовинами

т. е. формула отличается от такой же формулы (23) одностороннего перевода лишь половинными углами а и /3. Как и в одностороннем переводе, проекция на горизонтальную ось не дает решения, так

Рис. 157. Расчетная схема симметричного перевода

как содержит три неизвестных (L, R и а), причем задаваясь одним из них, можно получить неопределенное уравнение с двумя неиз­ вестными.

Проектируя элементы на вертикальную ось и принимая ширину колеи в начале остряков S, т. е. не учитывая незначительное ушире­ ние в начале остряков, получим аналогичную формулу с двумя

неизвестными, решение которой будет возможно :