книги / Расчёт осадок однорядных и многорядных свайных фундаментов
..pdf
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5 |
|
|
|
Sf я 5Z для двух-, |
трехрядных свайных фундаментов при равномерном распределении |
|
|||||||||
|
с и трения по боковой поверхности и равномерном распределении напряжений |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
в плоскости острия |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
J U - Q 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f i |
|
___ о.з |
|
|
|
- |
- |
|
0.05 |
1 |
0.1 |
0.15 |
J__ 0.2 |
____ 0.25 |
1 |
0.35 |
1 |
0.4 |
|
|
е |
________________________________________ ^ _______________________________________________ |
|||||||||||
I.I77 |
1 |
1.082 |
___1*002___ |
1 0.928, |
0.855 |
0.783 |
|
0.7II |
|
0.640 |
|
|
|
|
|
|
-0,585 |
S2 |
-0,494 |
|
|
-0,388 |
|
< |
|
1.1 |
-Of608 |
|
-0,615 |
-0,543 |
-0,442 |
|
|
-0,333 |
|
|||
1.2 |
-0,221 |
|
-0,246 |
-0,245 |
-0,230 |
-0,201 |
-0,174 |
|
-6*138 |
|
-0,098 |
|
1.3 |
0,058 |
|
0,035 |
0,028 |
0,031 |
0,043 |
0,062 |
|
0f086 |
|
0,117 |
|
I,* |
0,285 |
|
0,264 |
0,255 |
0,254 |
0,259 |
0,270 |
|
0У286 |
|
0,306 |
i |
1.5 |
0,478 |
|
0,460 |
0,451 |
0,448 |
0,450 |
0,456 |
|
0,467 |
|
0,482 |
|
1.6 |
0,648 |
|
0,632 |
0,624 |
0,620 |
0,620 |
0,624 |
|
0,632 |
|
0,643' |
a |
1,7 |
.0,801 |
|
0,787 |
0,779 |
0,775 |
0,774 |
0,777 |
|
0,782 |
|
0,791 |
i |
1,8 |
0,941 |
|
0,928 |
0,921 |
0,917 |
0,916 |
0,917 |
|
0,921 |
|
0,927 |
|
1,9 |
1,066 |
|
1,058 |
1,052 |
1,048 |
1,046 |
1,047 |
|
1,050 |
|
1,055 |
|
2,0 |
1,190 |
|
1,179 |
1,173 |
Г,170' |
1,167 |
1,168 |
|
1,170 |
|
1,174 |
|
2,1 |
1,301 |
|
1,292 |
1,286 |
1,283 |
1,281 |
1,281 |
|
1,282 |
|
1,285 |
|
2,2 |
1,407 |
|
1,398 |
1,392 |
1,389 |
1,387 |
1,387 |
|
1,388 |
|
1,391 |
|
2,3 |
1,506 |
|
1,498 |
1,493 |
1,490 |
1,488 |
1,487 |
|
1,486 |
|
1,490 |
|
2,4 |
1,601 |
|
1,593 |
1,588 |
1,585 |
1,583 |
1,583 |
|
1,583 |
|
1,585 |
|
2,5 |
1,691 |
|
1,684 |
1,679 |
1,676 |
1,674 |
1,673 |
|
1,674 |
|
1,675 |
|
2,6 |
1,776 |
|
1,770 |
1,766 |
1,763 |
1,761 |
1,760 |
|
1,760 |
|
1,761 |
|
JH =■ 0,3
|
|
|
|
.6 |
|
» |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
.. |
0,05 |
0,10 |
0,15 |
0,20 |
0,25 |
0,30 |
0.35 |
0.40 |
С |
1,323 |
1,231 |
1,152 |
1,076 |
1,000 |
0,926 |
0,851 |
0,777 |
|
||||||||
|
|
|
|
s 2 |
|
|
|
|
1,1 |
-0,740 |
-0,744 |
-0,711 |
-0,664 |
-0,611 |
-0,555 |
-0,498 |
-0,440 |
|
,343 |
-0,368 |
-0,368 |
-0,351 |
-0*324 |
-0,289 |
-0,250 |
-0,208 |
|
,055 |
-0,081 |
-0,089 |
-0,085 |
-0,072 |
-0,052 |
-0,026 |
-0,004 |
1 .4 |
0,178 |
0,155 |
0,144 |
0,143 |
0,148 |
0,160 |
0,177 |
0,199 |
1 .5 |
0,377 |
0,356 |
0,346 |
0,341 |
0,343 |
0,350 |
0,361 |
0,377 |
1.6 ‘ |
0,552 |
'0,534 |
0,523 |
0,518 |
0,518 |
0,521 |
0,529 |
0,541 |
1.7 |
0,709 |
0,693 |
0,683 |
0,678 |
0,676 |
0,678 |
0,683 |
0,692 |
1.8 |
0,853 |
0,838 |
0,829 |
0,823 |
0,821 |
0,822 |
0,825 |
0,831 |
1.9 |
0*985 |
0,971 |
0,963 |
0,958 |
0,955 |
0,955 |
0,957 |
0,962 |
2 .0 |
1,108 |
1,096 |
1,088 |
1,082 |
1,079 |
1,079 |
1,080 |
1,084 |
2 .1 |
1,223 |
1,212 |
1,204 |
1,199 |
1,196 |
1,195 |
1,195 |
1,198 |
2.2 |
1,331 |
1,320 |
1,313 |
1,300 |
1,305 |
1,304 |
1,304 |
1,306 |
2.3 |
1,423 |
1,428 |
1,416 |
1,412 |
1,408 |
1,407 |
1,407 |
1,408 |
2 .4 |
1,530 |
1,521 |
1,514 |
1,509 |
1,506 |
1,505 |
1,504 |
1,505 |
2.5 |
1,622 |
1,613 |
1,607 |
1,602 |
1,599 |
1,597 |
1,597 |
1,598 |
2 .6 |
1,710 |
1,701 |
1,695 |
1,691 |
1,688 |
1,686 |
1,685 |
1,686 |
|
|
|
|
|
ju = 0,35 |
|
|
|
|
|
|
J |
|
|
|
А |
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
0,25 |
0,30 |
0,35 |
0,40 |
|
||
^ О |
0,05 |
0,10 |
|
0,15 |
0,20 |
|
||||
|
|
|
|
$1 |
|
|
|
|
|
|
с |
|
|
|
|
|
|
0,922 |
0,845 |
|
|
1,401 |
1,310 |
ч |
1,230 |
1,153 |
1,076 |
' 0,999 |
|
|||
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
<5, |
|
|
|
|
|
1,1 |
-0,813 |
-0,815 |
|
-0,778 |
-0,728 |
-0,672 |
-0,613 |
-0,553 |
-0,492 |
|
1,2 |
-0,411 |
-0,437 |
|
-0,435 |
-0*417 |
-0,387 |
-0,351 |
-0,309 |
-0,264 |
|
1,3 |
-0,119 |
-0,146 |
|
-0,154 |
-0,150 |
-0,134 |
- о ,и 4 |
-0,087 |
-0,054 |
|
I ,* |
+0,118 |
+0,093 |
|
+0,082 |
+0,080 |
+0,086 |
+0,098 |
+0,117 |
+0,140 |
|
1,5 |
0,319 |
0,298 |
|
0,286 |
0,281 |
0,283 |
0,290 |
0,302 |
0,315 |
|
1,6 |
0,497 |
0,478 |
|
0,466 |
0,461 |
0,460 |
0,4-64 |
0,472 |
0,484 |
1 |
1,7 |
0,657 |
0,639 |
|
0,628 |
0,622 |
0,620 |
0,622 |
0,627 |
0,636 |
£ |
1,8 |
0,803 |
0,786 |
|
0,776 |
0,770 |
0,767 |
0,767 |
0,771 |
0,777 |
1 |
1,9 |
0,937 |
0,922 |
|
0.-9I2 |
0,906 |
0,903 |
0,902 |
0,904 |
0,909 |
|
2,0 |
1,062 |
1,048 |
|
1,039 |
1,033 |
1,029 |
1,028 |
1,029 |
1,032 |
|
2,1 |
1,178 |
1,165 |
|
1,157 |
1,151 |
1,146 |
1,145 |
1,146 |
1,148 |
|
2,2 |
1,288 |
1,275 |
|
1,267 |
1,262 |
1,258 |
1,256 |
1,256 |
1,257 |
|
2,3 |
1,391 |
1,380 |
|
1,372 |
1,366 |
1,382 |
1,360 |
1,360 |
1,361 |
|
2,* |
1,489 |
1,478 |
|
1,471 |
1,465 |
1,461 |
1,459 |
1,458 |
1,459 |
|
2,5 |
1,582 |
1,572 |
|
1,565 |
1,559 |
т ,556 |
1,553 |
1,552 |
1,553 |
|
2,6 |
1,671 |
1,661 |
|
1,654 |
1,649 |
1,645 |
1,643 |
1,642 |
1,642 |
|
j u = 0,4 f i
0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 1 0,35 0,40
е |
|
|
1,308 |
<5, |
1,150 |
1,070 |
0,989 |
|
|
|
1,481 |
1,390 |
1,229 |
0,909 |
|
||||
I .I |
|
|
|
S2 |
|
|
|
|
|
-0,892 |
-0,889 |
-0,847 |
-0,793 |
-0,732 |
-0,669 |
-0,605 |
-0,540 |
|
|
1,2 |
-0,485 |
-0,510 |
-0,507 |
-0 ,4 8 6 / |
-0,454 |
-0,414 |
-0,369 |
-0,320 |
|
1,3 |
-0,188 |
■*0,216 |
-0,224 |
-0,219 |
-0,203 |
-0,180 |
-0,150 |
-0,114 |
|
I,* |
+0,0516 |
+0,0261 |
+0,0146 |
+0,0128 |
+0,0193 |
+0,0331 |
+0,0529 |
+0,0781 |
|
1,5 |
0,256 |
0,233 |
0,221 |
0,216 |
0,218 |
0,226 |
0,239 |
0,257 |
|
1 ,6 |
0,436 |
0,416 |
0,404 |
0,398 |
0,397 |
0,401 |
0,409 |
0,422 |
i |
1,7 |
0,599 |
0,580 |
0,568 |
0,561 |
0,559 |
0,560 |
0,566 |
0,575 |
£ |
1,8 |
0,747 |
0,729 |
0,718 |
0,711 |
0,708 |
0,708 |
0,711 |
0,718 |
i |
1,9 |
0,883 |
0,867 |
0,856 |
0,849 |
0,845 |
0,844 |
0,846 |
0,851 |
|
2,0 |
1,009 |
0,994 |
0,984 |
0,977 |
0,973 |
0,971 |
0,972 |
0,976 |
|
2,1 |
1,128 |
I , И З |
1,104 |
1,097 |
1,092 |
1,090 |
1,090 |
0,093 |
|
2,2 |
1,239 |
1,225 |
1,216 |
1,209 |
1,205 |
1,202 |
1,202 |
1,204 |
|
2,3 |
1,344 |
1,331 |
I,'322 |
1,315 |
1 ,311 |
1,308 |
1,307 |
1,308 |
|
2,4 |
1,443 |
1,481 |
1,422 |
1,416 |
1,411 |
1,408 |
1,407 |
1,408 |
|
2,5 |
1,537 |
1,526 |
1,518 |
'1,512 |
1,507 |
1,504 |
1,502 |
1,503 |
|
2 .6 |
1,628 |
1,616 |
1,609 |
1,602 |
1,598 |
1,595 |
1,593 |
1,593 |
|
ju=Q,5
|
0,05 П 1 |
0,10 т 1 |
° ’15 |
I |
|
•1,633 |
1,537 |
1,449 |
1 |
1,1 |
-1,063 |
-1,045 |
-0,985 |
|
1,2 |
-0,650 |
-0,672 |
-0,662 |
|
1.3 |
-0,347 |
-0,374 |
-0,380 |
|
1 Л |
.:;101 |
-0,127 |
-0,139 |
|
.5 |
0,110 |
0,085 |
0,071 |
|
*1-' |
0,295 |
0,272 |
0,258 |
|
1.6 |
|
|||
1.7 |
0,462 |
0,440 |
0,426 |
|
1.8 |
0,614 |
0,593 |
0,580 |
|
1.9 |
0,754 |
0,735 |
0,722 |
|
wтг;о |
0,884 |
0,866 |
0,853 |
|
2,1 |
1,006 |
0,988 |
0,976 |
|
2,2 |
1,120 |
1,103 |
1,092 |
|
2,3 |
1,228 |
1,212 |
1,201 |
|
2,4 |
1,330 |
1,315 |
1,304 |
|
2,5 |
1,427 |
1,413 |
1,402 |
|
2,6 |
1,520 |
1,506 |
1,496 |
|
2.7 |
1,608 |
1,595 |
1,584 |
|
2,8 |
1,693 |
-1,680 |
1,670 |
|
0,20 |
| |
0,25 |
0,30 |
0,35 |
0,40 |
|
«s, |
| |
1,270 |
1,179 |
| 1,088 |
|1 1,998 |
|
1,360 |
|
|||||
^2 |
|
-0,836 |
-0,758 |
-0,679 |
-0,600 |
|
-0,913 |
|
|
||||
-0,631 |
|
-0,588 |
-0,536 |
-0,478 |
-0,416 |
|
-0,371 |
|
-0,-348 |
-0,316 |
-0,277 |
-0,231 |
|
-0,139 |
|
-0,129 |
-0,110 |
-0,083 |
-0,050 |
|
0,067 |
|
0,070 |
0,081 |
0,099 |
0,123 |
|
0,251 |
|
0,251 |
.0,257 |
0,268 |
0,286 |
' |
0,418 |
|
0,416 |
0,418 |
0,426 |
0,439 |
\л |
0,571 |
|
0,567 |
0,568 |
0,572 |
0,582 |
• |
0,713 |
|
0,708 |
0,707 |
0,709 |
0,716 |
|
0,844 |
|
0,839 |
0,836 |
0,839 |
0,842 |
|
0,9ё7 |
|
0,961 |
0,958 |
0,959 |
0,962 |
|
1,083 |
|
1,077 |
1,073 |
1,072 |
1,075 |
|
1,192 |
|
1,186 |
1,182 |
1,180 |
1,182 |
|
1,295 |
|
1,289 |
1,285 |
1,283 |
1,283 |
|
1,393 |
|
1,387 |
1,383 |
1,381 |
1,380 |
|
1,487 |
|
1,481 |
1,476 |
1,474 |
1,473 |
|
1,577 |
|
1,570 |
1,566 |
1,563 |
1,561 |
|
1,662 |
|
1,656 |
1,651 |
1,648 |
1,647 |
|
л |
|
1 I |
|
|
I-L п |
||
е |
•А*т . |
||
|
|||
|
// W |
||
2.1 |
3*5. \ |
// |
|
|
|||
|
ш |
|
|
|
■— |
|
|
|
125. |
|
1.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
О.я |
- — |
f.7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
<уо~ |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,05 |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
1 ' |
|
за% |
— |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
|
|
|
. 0 |
|
|
|
|
|
|
-i |
|
||
|
— |
|
|
|
— f - |
|
||||
1,1 |
|
|
« 0 |
/,9 |
i |
|
W А}6 А',8S0 |
|||
U& |
*н18 ПО 42 |
2р А |
||||||||
а ? Ф |
1; |
|
|
1 |
| |
'2 < |
|
|||
0 2 |
|
|
___1 |
|
|
|
|
|||
Ц4 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
Q6 |
|
|
|
•02 |
|
|
|
|
||
|
У А |
|
1 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
||
08 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
||
|
|
У |
1 |
|
|
|
|
|
||
|
|
S |
|
|
♦ |
|
|
|
||
ф |
|
Лш. 1У |
|
|
|
|
|
|
||
|
sQi35 |
|
|
1 |
|
|
|
|||
12 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
-в*1 |
|
. — 1L- |
|
|
|
|||
0 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
|
|
|
1J5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1" |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1Л |
|
|
|
|
|
>. |
| |
|
|
|
2 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
22 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,4 |
|
|
|
|
|
|
— |
|
_______1ЛЯ - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Рис.5. Номограмме для определения |
Sa в |
|
зависимости |
|||||||
от приведенной |
глубины активной |
|
зоны *0/ £ , |
приве |
||||||
денной ширины ленточного |
свайного |
фундамента а0/с , |
||||||||
коэффициента |
бокового расширения |
грунта у » |
|
|||||||
можно для практических расчетов пользоваться номограммой, дан
ной на рис.5, и |
таб л Л ,5 . |
|
Определение |
значений So . Находится глубина |
активной зоны |
%а (на глубине, |
где напряжения равны структурной |
прочности |
грунта, или на глубине, где дополнительные напряжения не превы
шают I |
к г /с м * ) |
и определяется приведенная глубина ^ |
(см. |
|
рис.5) |
проводится линия, параллельная оси абсцисс, до пересече |
|||
ния с линией приведенной ширины фундамента |
и опускается |
|||
перпендикуляр до |
линии коэффициента бокового |
расширения |
грунта |
|
jw |
Из точки |
пересечения проводится линия, |
параллельная оси |
|
абсцисс до пересечения с осью ординат, на которой читаем значе
ние Sa . Осадку |
свайного фундамента определяем по формуле (23). |
В практике |
проектирования не всегда имеются данные о струк |
турной прочности грунта, кроме того, определение напряжений тре бует трудоемких расчетов. Анализ таблиц значений Sfft9 и расчет осадок различных свайных фундаментов показали, что при неболь шом интервале изменения приведенной ширины уЗ можно воспользо
ваться |
следующим приёмом, вытекающим из следующих положений. При |
||
решении |
задачи |
использована |
формула (3) для компоненты перемеще |
ния, в |
которой |
произвольная |
постоянная интегрирования определена |
из условия, что на глубине ^ перемещения отсутствуют, т .е . по абсолютной величине В равно значению основной функции. Значения
S7 получены в результате интегрирования основной функции, а Sp - в результате интегрирования произвольной постоянной В Предлагается принимать границу активной зоны на глубине, где
значения |
Sэ |
равны S 7. |
|
|
|
|
|
|
||
|
Рассмотрим несколько примеров расчета осадок ленточных свай |
|||||||||
ных фундаментов. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Пример I . Рассчитать осадку двухрядного свайного фундамента |
|||||||||
Сваи сечением |
30x30см , |
длиной 6 м , |
расстояние между |
сваями |
||||||
с |
= 90см , |
ширина фундамента |
d0= 120 см |
. Нагрузка |
на |
сваю |
||||
р |
= 2 0 т |
. Напластование грунтов: |
|
|
|
|
||||
|
1. |
Суглинок |
тугоплаотичный |
мощностью |
h , = |
|
у мо |
|||
дуль деформации |
Е ,~ 130 к г /с м |
|
|
|
|
|
||||
|
2. Суглинок тугопластичный, мягкопластичный, мощностью |
|||||||||
|
= 3,^-3.. 6 м , |
модуль |
деформации |
Е ^ - 12^ к г /с м 2 |
|
|
||||
|
3. чтглинок тугопластичный с редким включением гравия,мощ |
|||||||||
ностью |
/ь3= 4 /0 - 5 ,7 м , |
модуль деформации / бОкг/см* |
Ни |
|||||||
же залегает глина |
с вюпЛением гравия до 30%. В уплотненной |
||||||||
зоне |
под сваями /г уп л=9йсм , модуль деформации |
Е Упл~звОл;г/см* |
|||||||
(по |
данным табл.З |
В.Н.Голубкова |
[15]). |
|
|
|
|||
|
Определяем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I . |
Приведенную ширину свайного |
фундамента: |
|
|
||||
|
2. |
Приведенную глубину |
активной |
зоны. По данным |
/б = о ,2 'у |
||||
jy= Q 55\ |
находим по табл.З, |
что |
Sp |
равно |
Sf при приведенной |
||||
глубине |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. По данным |
-^Р=2 У/ |
у З ^ 0,2 и |
ju*=Oy3 5 , |
находим |
||||
на рис.З |
Sa =2r52. |
|
v |
|
|
|
|
|
|
|
4. Средневзвешенное значение |
модуля деформации до нижней |
|||||||
границы активной зоны |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Efh,f |
* EynA.h* чпл |
h-з |
|
|
|||
|
Е ср |
|
h ynA + h 3 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
/30 2 ,5 + /2 0 3,5+360 0,9 /50 5,7 |
^ |
л |
|||||
“--- ------------------3,5+3,5+0 .9+5 T '-----------------------------------------'Звкт /с*,*,
f - J V * f - 0,35* |
кг/см£ |
5. Погонную нагрузку на свайный фундамент:
|
|
Р |
2 |
200002 |
|
|
|
|
С |
|
|
—444 кг/см |
|
|
|
|
|
90 |
|
|
6. Осадку |
свайного фундамента: |
|
||||
|
sS = |
Р |
S0 |
444-2,32 |
— 2,/5с м ~~2/->6 мм. |
|
|
|
Ж Е , |
~3,/4 |
/76 |
|
|
Действительная |
осадка |
здания, |
по данным многолетних наблюдений% |
|||
равна 16 мм.
Пример Д. Рассчитать осадку трехрядного свайного фундамен та под внутреннюю стену 5-этажного кирпичного здания в квартале 45
г.Перми. |
Сваи |
сечением ЗОхЗОем , длиной |
7 м э расстояние |
||||
между сваями |
С = 9 0 см . Ширина свайного фундамента |
|
|||||
нагрузка |
на |
|
сваю Р = /5 т |
|
|
|
|
Напластование грунтов: |
|
|
|
||||
1. Песок мелкозернистый, средней плотности, мощностью |
|||||||
А = 1,4 м |
, |
модуль деформации Ег = Ш Ькг/см ? |
|
||||
2. Супесь мягко- и текучепластичная мощностью |
|
||||||
модуль деформации Е ^ = 5 0 к г / с ^ . |
|
|
|||||
3. Суглинок мягкопластичный мощностью |
/ г -//>►,, |
модуль де |
|||||
формации |
|
Е 3 = 8 0 ^ г/ с/у7^ . На глубине 15м |
залегает |
плотный |
|||
аргиллит.В |
уплотненной зоне |
под сваями Л ^ Л= 0,9 м |
Среднее |
||||
значение |
модуля |
деформации |
Е упл = 340 к г/с м 2 |
|
|||
Определяем: |
|
|
|
||||
I . |
Приведенную ширину |
свайного фундамента |
|
||||
ув-
|
2. Приведенную глубину активной |
зоны. По данным |
у з - ^ з |
|
|||||||
и |
JU=ot5 5 (для |
суглинка) |
находим по |
табл.5 |
Sj, ~ S f |
при приве |
|||||
денной глубине |
2 |
, т .е . граница |
активной зоны |
находится |
на |
||||||
1м |
ниже плоскости острия |
свай. |
|
|
|
|
|
||||
|
3. |
По данным |
- ^ - = 2 , |
у З = 0,3 |
b j w |
- 0 73 5 } находим |
|
||||
50 = 2,03 (см .рис.5). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
4. Средневзвешенное значение модуля деформации |
до нижней |
|
||||||||
границы |
активной |
зоны: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
уг _ |
^ 1 |
|
|
|
h У/7Л |
^ 3 |
|
|
|
|
|
ср |
|
h f + |
|
+ Е 3 |
“ |
, |
|
||
|
|
|
/6 0 |
/4 + 50-2.6+3400,9+80 9,1 |
0 |
||||||
|
|
“ ---------- /,4+2.6+0,9+97 |
--------------‘ tO fK r/c**. |
||||||||
|
|
Е = —^—— = 0,877ю / |
5—//# А г / с м |
^ |
|
|
|
||||
|
5. |
Погонную нагрузку |
на свайный |
фундамент: |
|
|
|||||
Р 3 /5 0 0 0 -3 = 5 0 0 к г/с м
С9 0
6. Осадку свайного |
|
фундамента: |
||
S |
Р |
с |
в 5 0 0 |
|
'Ж -Ег 7 |
||||
|
<2,03 96с м — <2Я76 д/л/. |
|||
По данным геодезических наблюдений-осадка здания за 3 года равна 24,9 мм.
§ 5. Об учете взаимовлияния свай при их работе в составе фундамента
По изложенному выше решению можно определить осадку ленточ ных свайных фундаментов при расстоянии между сваями 3-6 диамет ров, т .е . когда сваи и зажатый между ними грунт рассматриваются как единый массив. В двухрядных и трехрядных свайных фундаментах расстояние между сваями, как правило 3 диаметра, поэтому осадку
всех этих фундаментов можно рассчитать по данному |
методу. |
В однорядных свайных фундаментах расстояние |
между сваями |
бывает иногда больше 6 диаметров. В этом случае свайный фунда мент и грунт уже нельзя рассматривать как единый массив, поэто му решения плоской задачи неприменимы для расчета осадок. Одна ко и при расстоянии между сваями более 6 диаметров необходимо учитывать взаимовлияние свай. Кроме того, на величину осадки зданий, особенно крупнопанельных, будут влиять внутренние ряды свай. Взаимовлияние свай при их работе в составе фундамента мож но учесть по практическому методу,описанному в работе [7 ]. Осад ка одиночной сваи определяется из условия, что напряженная зона вокруг свай имеет вид конуса с основанием на отметке острия.Зная глубину погружения свай и угод распределения напряжений (нормы
рекомендуют |
принимать угол распределения |
напряжений, равным ^ |
|||
( У - угол |
внутреннего трения |
грунта, или |
уголок |
[ i s ] ), определя |
|
ем площадь |
передачи |
нагрузки |
в плоскости |
нижнего |
конца свай. |
Дополнительная |
осадка от влияния соседних свай, находящихся |
||||
в составе фундамента, определяется методом угловых точек. При
расчете |
учитывается, что модуль деформаций |
под острием свай на |
|
глубину^ |
до 3 d значительно |
выше природного, причем в уплотнен |
|
ной зоне |
взаимовлияние свай |
практически не |
сказывается. |