книги / Расчёт осадок однорядных и многорядных свайных фундаментов
..pdf£> 6/3
- X T f^ - T A S I ^ j (* + 0 ^ f
3 2 fZ+O
|
|
4(z-7ff> }+ ( * - ') { § - |
/ |
& *[*+ ( £ |
f ] ~ |
|||||||
|
|
f t |
|
|
f / ь |
|
з ( г - 0 ] |
f „ _ y e _ l . |
||||
|
|
8 [(Z |
|
7 |
< Ю " |
" |
2 /b J |
aAcZ9 |
Qt- t y j * |
|||
'V f |
z x s( x |
f f |
л J |
|
i _ |
^ f. и 7 Ё !_ 1 |
||||||
Jf9=J |
r(i+1f |
|
+\Pj2 dK-fi[ |
2 |
2 |
^7 |
|
(2 + 0 3J |
||||
|
|
f t 3 |
+ f |
f t |
_ |
d(*+Q I g s c t o |
A |
r } |
||||
|
8[(Z■+/A/&] |
L 8(2+0 |
|
2ft |
J |
° |
X**J ' |
|||||
|
|
§ |
3. |
Определение напряжений |
|
|
||||||
|
под ленточными свайными фундаментами |
|
|
|||||||||
Чтобы определить напряжения под ленточными свайными фунда |
||||||||||||
ментами необходимо найти: |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
1> погонную нагрузку на свайный фундамент; |
|
|||||||||||
2) |
приведенную ширину свайного |
фундамента; |
|
|||||||||
3) |
значение |
интегралов |
J |
; |
|
|
|
|
|
|||
4) |
компоненты напряжений |
V |
; |
|
|
|
|
|||||
5) |
значение |
коэффициентов |
|
|
6 ^ |
путем решения систем |
||||||
|
уравнений |
(10). |
|
|
|
|
|
|
|
|
Эти вычисления |
очень |
трудоемки. Поэтому |
с поноодо ЭЦВМ составле |
||
ны таблицы значений |
сумм |
|
|
||
|
з |
|
/ |
|
|
£ |
К а п Ъ + Ё б .'п ^/7г-*-4 |
-of |
|
||
в зависимости |
от |
приведенной ширины свайного фундамента |
9 |
коэффициента бокового расширения грунта у и , приведенной глубины
рассматриваемой точки |
^ |
, характера передачи |
нагрузки по бо |
|||
ковой поверхности и в плоскости острия. |
|
|||||
|
Для практического пользования формула расчета напряжений |
|||||
под свайными фундаментами имеет вид |
|
|||||
|
|
|
|
|
of > |
(29) |
где |
р |
- |
погонная |
нагрузка на свайный фундамент, кг/см, |
||
|
£ |
- |
длина сваи, с*г ; |
|
-безразмерный коэффициент, принимаемый по составлен ным таблицам.
Значения оС табулированы для различных расчетных схем при
А = 0,2; |
0,3; 0,35; |
0,4; |
0,5; |
^« = 0,05; 0,10; 0,15; 0,20, |
|
...0 ,4 0 ; |
- ^ = |
1,05; |
1,1; |
1,2; |
1,3; 1 ,4 ,...3 ,3 . |
Значения |
коэффициентов ос |
при равномерном распределении |
сил трения по боковой поверхности и равномерном распределении напряжений в плоскости острия свай приведены в табл.7.
Интересно сравнить экспериментальные данные распределения напряжений по ленточным свайным фундаментам с расчетными. На рис.8 даны напряжения под однорядным свайным фундаментом (моде ли), подученные экспериментальным и расчетным путем. При опре делении напряжений без учета глубины приложения нагрузки полу чаются завышенные значения, а при учете ее экспериментальные данные расходятся с расчетными незначительно.
На рис.9 показаны расчетные напряжения для двухрядного
свайного фундамента с учетом |
глубины приложения нагрузки |
и без |
||||
учета ее. Сечение |
свай 30x30 |
см |
, длиной |
6*? |
, расстояние меж |
|
ду ними С = 90 см |
, нагрузка на |
сваю 20 |
т . |
Приведенная |
ширина |
|
|
|
|
|
JU. = 0,20 |
|
|
|
|
|
|
^ |
1 |
0,05 |
0,10 |
0,15 |
0,20 |
0,25 |
0,30 |
0,35 |
0,40 |
0,45 |
|
1,05 |
|
6,5123 |
5,1685 |
4,3764 |
3,8563 |
3,5043 |
3,2226 |
2,9931 |
£,7992 |
2,6314 |
|
1,1 |
|
4,6950 |
4,2768 |
3,8169 |
3,4487 |
3,1593 |
|
||||
|
2,9255 |
2,7306 |
2,5639 |
2,4188 |
|
||||||
1,2 |
|
3,1180 |
|
||||||||
|
3,1959 |
2,9882 |
2,8345 |
2,6772 |
2,5289 |
2,3930 |
2,2698 |
2,1579 |
|
||
1.'3 |
|
2,4362 |
|
||||||||
|
2,4663 |
2,4400 |
2,3806 |
2,3030 |
2,2171 |
2,1293 |
2,0430 |
1,9601 |
|
||
|
|
2,0450 |
|
||||||||
I,* |
|
2,0753 |
2,0737 |
2,0506 |
2,0120 |
]/,9631 |
1,9079 |
1,8494 |
1,7898 |
|
|
|
|
|
|||||||||
1,5 |
|
1,7843 |
1,8095 |
1,8149 |
1,8063 |
1,7865 |
1,7579 |
.1,7230 |
.1,6835 |
1,6414 |
|
1,6 |
|
1,5946 |
1,6149 |
1,6219 |
1,6194 |
1,6089 |
1,5917 |
1,5690 |
1,5420 |
1,5117 |
|
1,7 |
|
1,4484 |
1,4648 |
1,4717 |
1,4718 |
1,4662 |
1,4555 |
1,4403 |
1,4214 |
1,3994 |
|
1,8 |
|
1,3310 |
1,3444 |
1,3507 |
1,3520 |
1,3491 |
1,3422 |
1,3317 |
1,3182 |
1,3019 |
^ |
1,9 |
|
1,2842 |
|||||||||
|
1,2452 |
1,2508 |
1,2526 |
1,2511 |
1,2465 |
1,2394 |
J.2892 |
1,2169 |
f |
||
2,0 |
|
1,1524 |
|||||||||
|
1,1616 |
1,1664 |
1,1684 |
1,1677 |
1,1646 |
1,1993 |
1,1518 |
1,1424 |
' |
||
2,1 |
|
1,0821 |
|||||||||
|
1,0898 |
1,0941 |
1,0960 |
1,0958 |
1,0937 |
1,0898 |
1,0841 |
1,0767 |
|
||
2,2 |
|
1,0209 |
|
||||||||
|
1,0274 |
1,0312 |
1,0330 |
1,0331 |
1,0317 |
1,0287 |
1,0242 |
1,0184 |
|
||
2,3 |
|
|
|||||||||
|
0,9669 |
0,9725 |
0,9758 |
0,9775 |
0,9778 |
0,9768 |
0,9745 |
0,9710 |
0,9663 |
|
|
2,4 |
|
0,9180 |
|
||||||||
|
0,9237 |
0,9266 |
0,9282 |
0,9286 |
0,9279 |
0,9261 |
0,9233 |
0,9194 |
|
||
2,5 |
|
0,8757 |
|
||||||||
|
0,8800 |
0,8826 |
0,8840 |
0,8845 |
0,8840 |
0,8826 |
0,8803 |
0,8771 |
|
||
2,6 |
|
0,8368 |
|
||||||||
|
0,8406 |
0,8429 |
0,8442 |
0,8447 |
0,8443 |
0,8432 |
0,8413 |
0,8387 |
|
||
2,7 |
|
0,8014 |
0,8048 |
0,8068 |
0,8080 |
0,8085 - |
0,8082 |
0,8074 |
0,8058 |
0,8036 |
|
2,8 |
|
0,7591 |
0,7721 |
0,7739 |
0,7750 |
0,7755 |
0,7754 |
0,7747 |
0,7733 |
0,7714 |
|
2,9 |
|
0,7394 |
0,7421 |
0,7438 |
0,7448 |
0,7453 |
0,7452 |
0,7446 |
0,7435 |
0,7419 |
|
3,0 |
|
0,7121' |
0,7145 |
0,7160 |
0,7170 |
0,7174 |
0,7174 |
0,7169 |
0,7160 |
0,7146 |
|
3,1 |
|
|
|||||||||
|
0,6868 |
0,6890 |
0,6904 |
0,6912 |
0,6917 |
0,6917 |
0,6913 |
0,6905 |
0,6893 |
|
|
3,2 |
|
0,6633 |
0,6653 |
0,6666 |
0,6674 |
0,6678 |
0,6678 |
0,6675 |
0,6688 |
0,6657 |
|
3,3 |
|
0,6414 |
0,6433 |
0,6444 |
0,6452 |
0,6456 |
0,6456 |
0,6454" |
0,6448 |
0,6438 |
|
|
|
|
|
JIL = |
Ot30 |
|
|
|
|
|
|
|
Z f l t |
0,05 |
0,10 |
0,15 |
0,20 |
0 ,2 5 |
' 0 ,3 0 |
0 ,3 |
5 |
|
0 ,4 0 |
0 ,4 5 |
|
6,6092 |
5,2410 |
4,4519 |
3,9504 |
3 ,5 9 2 1 |
3 ,3 1 4 7 |
3 ,0 8 8 0 |
2 |
,6 4 7 5 |
2 ,7 3 0 1 |
|
||
1,05 |
|
|||||||||||
I , i |
4,8057 |
4,3681 |
3,8989 |
3,5277 |
3 ,2 3 7 9 |
3 ,0 0 4 4 |
2 ,8 1 0 0 |
2 |
, 643.8 |
2 ,4 9 8 8 |
|
|
1,2 |
3,2098 |
3,1932 |
3,0710 |
2,9132 |
2 ,7 5 2 6 |
2 ,6 0 1 6 |
2 ,4 6 3 8 |
2 |
,3 3 9 0 |
2 ,2 2 5 9 |
|
|
1,3 |
2,5127 |
2,5401 |
2,5144 |
2,4533 |
2 ,3 7 3 6 |
2 ,2 8 5 5 |
2 ,1 9 5 6 |
2 |
,1 0 7 4 |
2 ,0 2 2 8 |
|
|
I,* |
2,1106 |
2,1412 |
2,1396 |
2,1159 |
2 ,0 7 6 4 |
2 ,0 2 6 2 |
1 ,9 6 9 6 |
1 |
,9 0 4 5 |
1 ,8 4 8 4 |
|
|
|
|
1,6957 |
|
|||||||||
1.5 |
1,8417 |
1,8675 |
1,8733 |
1,8647 |
1 ,8 4 4 7 |
1 ,8 1 5 7 |
1 ,7 7 9 7 |
1 |
, 7392' |
|
||
1.Б |
1,6455 |
1,6666 |
1,6741 |
1,6720 |
1 ,6 6 1 6 |
1 ,6 4 4 2 |
1 ,6 2 1 1 |
1 ,5 9 3 4 |
1 ,5 6 2 3 |
|
||
1,7 |
1,4940 |
1,5112• |
1,5187 |
1,5194 |
1 ,5 1 4 1 |
1 ,5 0 3 4 |
1 ,4 8 8 1 |
1 |
,4 6 8 8 |
1 ,4 4 6 2 |
i |
|
1,8 |
1,3723 |
1,3865 |
1,3934 |
1,3953 |
1,3 9 2 7 |
1 ,3 8 6 0 |
1 ,3 7 5 6 |
1 |
,3 6 1 8 |
1 ,3 4 5 3 |
||
1,9 |
1,2717 |
1,2836 |
1,2898 |
1,2921 |
1 ,2 9 1 0 |
1 ,2 8 6 8 |
1 ,2 7 9 5 |
1 |
,2 6 9 5 |
1 ,2 5 7 1 |
vn |
|
2,0 |
1,1868 |
1,1967 |
1,2022 |
1,2047 |
1 ,2 0 4 5 |
1 ,2 0 1 8 |
1 ,1 9 6 6 |
1 |
,1 8 9 1 |
1 ,1 7 9 7 |
, |
|
2,1 |
1,1137 |
1,1222 |
1,1271 |
1,1295 |
1 ,1 2 9 8 |
1 ,1 2 8 1 |
1 ,1 2 4 3 |
1 |
,1 1 6 7 |
I , I I I 4 |
|
|
2,2 |
1,0501 |
1,0574 |
1,0617 |
1,0640 |
1 ,0 6 4 6 |
1 ,0 6 3 5 |
1 ,0 6 0 8 |
1 |
,0 5 6 5 |
1,0 5 0 7 |
|
|
2,3 |
0,9939 |
1,0003 |
1,0042 |
1,0064 |
1 ,0 0 7 1 |
1 ,0 0 6 4 |
1 ,0 0 4 4 |
•1 ,0 0 1 1 |
1 ,9 9 6 5 |
|
||
2,4 |
0,9441 |
0,9496 |
0,9531 |
0,9551 |
0 ,9 5 5 9 |
0 ,9 5 5 6 |
0 ,9 5 4 1 |
0 ,9 5 1 4 |
0 ,9 4 7 7 |
|
||
2,5 |
0,8993 |
0,9042 |
0,9073 |
0,9092 |
0 ,9 1 0 0 |
0 ,9 0 9 9 |
0 ,9 0 8 8 |
0 ,9 0 6 7 |
0 ,9 0 3 7 |
|
||
2,6 |
0,8589 |
0,8632 |
0,8660 |
0,8678 |
0 ,8 6 8 6 |
0 ,8 6 8 6 |
0 ,8 6 7 8 |
0 ,8 6 6 1 |
0 ,8 6 3 6 |
|
||
2,7 |
0,8221 |
0,8260 |
0,8286 |
0,8302 |
0 ,8 3 1 0 |
0 ,8 3 1 1 |
0 ,8 3 0 5 |
0 ,8 2 9 2 |
0 ,8 2 7 1 |
|
||
2,8 |
0,7886 |
0,7921 |
0,7944 |
0,7959 |
0 ,7 9 6 7 |
0 ,7 9 6 9 |
0 ,7 9 6 4 |
0 ,7 9 5 4 |
0 ,7 9 3 6 |
|
||
0 ,7 6 4 3 |
0 ,7 6 2 8 |
|
||||||||||
2,9 |
0,7578 |
0,7610 |
0,7631 |
0,7645 |
0 ,7 6 5 3 |
0 ,7 6 5 5 |
0 ,7 6 5 2 |
|
||||
0 ,7 3 4 4 |
|
|||||||||||
3,0 |
0,7294 |
0,7323 |
0,7343 |
0,7356 |
0 ,7 3 6 3 |
0 ,7 3 6 6 |
0 ,7 3 6 4 |
0 ,7 3 5 6 |
|
|||
0 ,7 0 8 1 |
|
|||||||||||
3,1 |
0,7032 |
0,7059 |
0,7076 |
0,7088 |
0 ,7 0 9 6 |
0 ,7 0 9 9 |
0 ,7 0 9 7 |
0 ,7 0 9 1 |
|
|||
0 ,6 8 3 6 |
|
|||||||||||
3,2 |
0,6788 |
0,6813 |
0,6829 |
0,6841 |
0 ,6 8 4 8 |
0 ,6 8 5 1 |
0 ,6 8 5 0 |
0 ,6 8 4 5 |
|
|||
3,3 |
0,6562 |
0,6584 |
0,6600 |
0,6610 |
0,6 6 1 7 |
0 ,6 6 2 0 |
0 ,6 6 2 0 |
0 ,6 6 1 6 |
0 ,6 6 0 8 |
|
ju —0,35
|
|
|
|
Р |
0,25 |
0,30 |
|
0,40 |
0,45 |
|
0,05 |
0,10 |
0,15 |
0,20 |
0,35 |
||||
1,05 |
6,6992 |
5,3044 |
4,5100 |
4,6077 |
3,6493 |
3,3717 |
3,1447 |
2,5735 |
2,7857 |
i , i |
4,8911 |
4,4383 |
3,9597 |
3,8824 |
3,2907 |
3,0555' |
2,8592 |
2,6918 |
2,5458 |
1,2 |
3,2739 |
3,2546 |
3,1287 |
2,9675 |
2,8032 |
2,6494 |
2,5091 |
2,3822 |
2,2674 |
1,3 |
2,5641 |
2,5932 |
2,5647 |
2,5019 |
2,4203 |
2,3302 |
2,2383 |
2,1481 |
2,0618 |
It* |
2,1536 |
2,1846 |
2,1830 |
2,1588 |
2,1185 |
2,0671 |
2,0091 |
2,9476 |
.2,8851 |
1.5 |
1,8788 |
1,9052 |
1,9113 |
1,9027 |
1,8823 |
1,8527 |
1,8160 |
1,7744 |
1,7299 |
1,6 |
1,6780 |
*1,6998 |
1,7077 |
1,7058 |
1,6954 |
1,6778 |
1,6542 |
1,6258 |
1,5940 |
1,7 |
1,5230 |
1,5408 |
1,5488 |
1,5497 |
1,5445 |
1,5338 |
1,5183 |
]?,4986 |
1,4756 |
1,8 |
1,3984 |
1,4131 |
1,4205 |
1,4227 |
1,4204 |
1,4137 |
1,4032 |
1,3893 |
1,3724 |
1,9 |
1,2954 |
1,3077 |
1,3144 |
1,3171 |
1,3163 |
1,3131 |
1,3049 |
1,2948 |
1,2822 |
2,0 |
1,2053 |
I ,2188 |
1,2247 |
1,2276 |
1,2276 |
1,2251 |
1,2200 |
1,2125 |
1,2029 |
2,1 |
1,1625 |
1,1425 |
1,1478 |
1,1505 |
1,1511 |
1,1496 |
1,1459 |
1,1404 |
1,1330 |
2,2 |
1,0683 |
1,0761 |
1,0808 |
1,0834 |
1,0843 |
1,0834 |
1,0808 |
1,0766 |
1,0708 |
2,3 |
1,0109 |
1,0177 |
1,0218 |
1,0244 |
1,0254 |
1,0249 |
1,0230 |
1,0198 |
1,0152 |
2,* |
0,9897 |
0,9657 |
0,9695 |
0,9718 |
0,9729 |
0,9727 |
0,9714 |
0,9689 |
0,9652 |
2,5 |
0,9139 |
0,9192 |
0,9226 |
?0,9248 |
0,9259 |
0,9260 |
0,9250 |
0,9230 |
0,9201 |
2,6 |
0,8725 |
0,8773 |
0,8804 |
0,8824- |
0,8835 |
0,8837 |
0,8830 |
0,8815 |
0,8790 |
2,7 |
0,8349 |
0,8392 |
0,8420 |
0,8439 |
0,8449 |
0,8453 |
0,8448 |
0,8435 |
0,8416 |
2,8 |
0,8006 |
0,8045 |
0,8071 |
0,8088 |
0,8099 |
0,8102 |
0,8099 |
0,8089 |
0,8073 |
2,9 |
0,7691 |
0,7726 |
0,7750 |
0,7766 |
,0,7777 |
0,7781 |
0,7779 |
0,7771 |
0,7758 |
3,0 |
0,7401 |
0,7433 |
0,7455 |
0,7470 |
0,7480 |
0,7485 |
0,7484 |
0,7478 |
0,7466 |
3,1 |
0,7133 |
0,7163 |
0,7183 |
0,7197 |
0,7206 |
0,7211 |
0,7211 |
0,7206 |
0,7197 |
3,2 |
0,6884 |
0,6912 |
0,6930 |
0,6944 |
0,6983 |
0,6957 |
0,6958 |
0,6954 |
0,6946 |
3,3 |
0,6652 |
0,6678 |
0,6695 |
0,6708 |
0,6717 |
0,6721 |
0,6722 |
0,6719 |
0,6713 |
|
|
|
|
|
xj u |
= Д |
|
|
|
|
|
|
£0 / 2 [ |
0,05 |
1 |
0,10 | |
0,15 |
[ 0,20 |
0,25 |
”1 0,30 |
I U,35 |
1 |
0,40 |
| 0,45 |
|
|
3,0132 |
•2,8445 |
|
|||||||||
|
5,3948 |
4,5874 |
4,0797 |
3,7194 |
3,4374 |
3,2079 |
|
|
||||
1,05 |
6,8326 |
|
3,1158 |
2,9163 |
|
2,7459 |
2,5975 |
|
||||
5,0075 |
|
4,5332 |
4,0397 |
3,6544 |
,3,3572 |
|
|
|||||
1,1 |
|
3,2024 |
3,0352 |
2,8673 |
2,7076 |
2,5633 |
|
2,4328 |
2,3151 |
|
||
1,2 |
3,3563 |
|
3,3337 |
2,3849 |
2,2898, |
|
2,1966 |
2,1075 |
|
|||
2,6283 |
|
2,6574 |
2,6274 |
2,5624 |
2,4791 |
|
|
|||||
1,3 |
|
2,2365 |
2,2117 |
2,1991 |
2,1170 |
2,0569 |
|
1,9932 |
1,9285 |
|
||
1,4 |
2,2066 |
|
2,2383 |
1,8976 |
1,8597 |
|
1,8167 |
1,7704 |
|
|||
1,5 |
1,9240 |
|
1,9512 |
1,9577 |
1,9491 |
1,9291 |
|
|
||||
|
1,7485 |
1,7468 |
1,7371 |
1,7183 |
1,6940 |
|
1,6647 |
1,6317 |
|
|||
1,6 |
1,7174 |
|
1,7400 |
1,5705 |
1,5545 |
|
1,5344 |
1,5104 |
1 |
|||
1,5578 |
|
1,5765 |
1,5850 |
1,5864 |
1,5820 |
|
||||||
1,7 |
|
1,4557 |
1,4542 |
1,4470 |
1,4363 |
|
1,4280 |
1,4045 |
!3 |
|||
1,8 |
1,4296 |
|
1,4451 |
1,4530 |
|
1,3249 |
1,3119 |
1 |
||||
|
1,3367 |
1,3439 |
.1,3470 |
1,3710 |
1,3425 |
1,3352 |
|
|||||
1,9 |
1,3236 |
|
1,2558 |
1,2529 |
1,2478 |
|
1,2403 |
1,2305 |
|
|||
2,0 |
1,2340 |
|
1,2451 |
1,2516 |
1,2549 |
|
1,1661 |
1,1585 |
|
|||
|
1,1666 |
1,1724 |
1,1756 |
1,1770 |
1,1752 |
1,1716 |
|
|
||||
2,1 |
1,1570 |
|
1,1085 |
1,1071 |
1,1046 |
|
1,1004 |
1,0949 |
|
|||
2,2 |
1,0899 |
|
1,0983 |
1,1035 |
1,1065 |
|
1,0420 |
1,0374 |
|
|||
|
1,0382 |
1,0428 |
1,0457 |
1,0475 |
1,0469 |
1,0451 |
|
|
||||
2,3 |
1,0309 |
|
0,9935 |
0,9932 |
0,9920 |
|
0,9896 |
0,9859 |
|
|||
2,4 |
0,9783 |
|
0,9848 |
0,9890 |
0,9917 |
0,9450 |
0,9442 . |
|
0,9424 |
0,9394 |
|
|
|
0,9370 |
Ю,9408 |
0,9433 |
0,9451 |
|
|
||||||
2,5 |
0,9312 |
|
0,9015 |
0,9015 |
0,9010 |
|
0,8996 |
0,8972 |
|
|||
2,6 |
0,8886 |
|
0,8939 |
0,8973 |
0,8997 |
|
0,8606 |
0,8587 |
|
|||
|
0,8548 |
0,8579 |
0,8601 |
0,8619 |
0,8620 |
0,8617 |
|
|
||||
2,7 |
0,8500 |
|
0,8257 |
0,8260 |
0,8258 |
|
0,8250 |
0,8234 |
|
|||
2,8 |
0,8148 |
|
0,8191 |
0,8220 |
0,8240 |
|
0,7923 |
0,7910 |
|
|||
|
0,7864 |
'0,7891 |
0,7910 |
0,7926 |
0,7929 |
0,^929 |
|
|
||||
2,9 |
0,7825 |
|
0,7621 |
0,7625 |
0,7626 |
|
0,7621 |
0,7610 |
|
|||
3,0 |
0,7527 |
|
0,7563 |
0,7588 |
0,7606 |
|
|
|||||
|
0,7340 |
0,7344 |
0,7345 |
|
0,7342 |
0,7333 |
|
|||||
3,1 |
0,7252 |
|
0,7285 |
0,7308 |
0,7325 |
|
0,7083 |
0,7075 |
|
|||
|
0,7027 |
0,7049 |
0,7065 |
0,7079 |
0,7083 |
0,7085 |
|
|
||||
3,2 |
0,6997 |
|
0,6837 |
0,6841 |
0,6843 |
|
0,6841 |
'0,6836 |
|
|||
3,3 |
0,6759 |
|
0,6788 |
0,6808 |
0,6823 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
JIL |
= о ,а о |
|
|
|
|
З-о/6 |
0,05 |
0,10 |
0,15 |
0,20 |
0,25 |
0,30 |
0,35 |
0,40 |
0,45 |
1,05 |
7,3274 |
5,7095 |
4,8308 |
4,2855 |
3,8980 % |
3,5973 |
3,3509 |
3,1427 |
2,9639 |
I . г |
5,4013 |
4,8475 |
4,2929 |
3,8666 |
3,5386 |
3,2761 |
3,0584 |
2,8734 |
2,7135 |
1,2 |
3,6130 |
3,5794 |
3,4284 |
3,2392 |
3,0486 |
2,8708 |
2,7092 |
2,5*640 |
2,4338 |
1,3 |
2,8200 |
2,8494 |
2,8147 |
.2,7410 |
2,6454 |
2,5399 |
2,4322 |
2,3269 |
2,2267 |
I.+ |
2,3606 |
2,3949 |
2,3930 |
2,3653 |
2,3184 |
2,2583 |
2,1900 |
2,1175 |
2,0441 |
1.5 |
2,0530 |
2,0838 |
2,0916 |
2,0820 |
2,0590 |
2,0246 |
1,9815 |
1,9325 |
*1,8798 |
1,6 |
1,8284 |
1,8539 |
1,8842 |
1,8632 |
1,8521 |
1,8321 |
1,8047 |
1,7713 |
1,7337 % |
1,7 |
1,6551 |
1,6765 |
1,6870 |
1,6894 |
1,6845 |
1,6728 |
1,6550 |
*1,6320 |
1,6049 |
1,8 |
1,5161 |
1,5341 |
1,5439 |
1,5479 |
1,5463 |
1,5395 |
1,5278 |
1,5117 |
1,4918 |
1,9 |
1,4012 |
1,4166 |
1,4256 |
1,4301 |
1,4303 |
1,4265 |
1,4187 |
1,4073 |
1,3925 |
2,0 |
1,3043 |
I,3f75 |
1,3257 |
1,3303 |
1,3317 |
1,3296 |
1,3244 |
1,3164 |
1,3051 |
2,1 |
1,2211 |
1,2327 |
1,2400 |
1,2445 |
1,2464 |
1,2456 |
1,2421 |
1,2361 |
1,2277 |
2,2 |
1,1487 |
1,1589 |
1,1656 |
1,1699 |
1,1720 |
1,1719 |
Iv1697 |
1,1653 |
1,1588 |
2,3 |
1,0851 |
1,0941 |
1,1001 |
1,1042 |
1,1065 |
1,1069 |
1,1055 |
1,1022 |
1,0972 |
2,4 |
1,0288 |
1,0365 |
1,0420 |
1,0459 |
1,0482 |
1,0489 |
1,0484 |
1,0457 |
1,0418 |
2,5 |
0,9778 |
0,9851 |
0,9901 |
0,9937 |
0,9960 |
0,9970 |
0,9966 |
0,9948 |
0,9917 |
2,6 |
0,9321 |
0,9387 |
0,9433 |
0,9467 |
0,9490 |
0,9500 |
0,9500 |
0,9487 |
0,9463 |
2,7 |
0,8907 |
0,8966 |
0,9009 |
0,9041 |
0,9062 |
0,9075 |
0,9076 |
0,9067 |
0,9048 |
2,8 |
0,8529 |
0,8584 |
0,8623 |
0,8653 |
0,8674 |
0,8687 |
0,8690 |
0,8684’k 0,8668 |
|
2,9 |
0,8183 |
0,8233 |
0,8270 |
0,8298 |
0,8318 |
0,833J |
0,8335 |
0.833T |
0,8319 |
3,0 |
0,7864 |
0,7911 |
0,7945 |
0,7972 |
0,7991 |
0,8004 |
0,8009 |
0,8007 |
0,7998 |
3,1 |
0,7570 |
0,7614 |
0,7646 |
0,7671 |
0,7689 |
0,7702 |
0,7708 |
0,7707 |
0,7700 |
3,2 |
0,7298 |
0,7338 |
0,7368 |
0,7392 |
0,7410 |
0,7422 |
0,7428 |
0,7428 |
0,7423 |
3,3 |
0,7044 |
0,7082 |
0,7110 |
0,7133 |
0,7150 |
0.7162 |
0,7169 |
0,7170 |
0,7166 |
свайного фундамента . Сваи забиты в сугли-
нок мйгкопластичной, тугопластичной консистенции мощностью 15/*
и объемным весом |
1,8 т/м* * коэффициент пористости 0,69-0,74 , |
угол внутреннего |
трения 16°, силы сцепления 0 ,1 7 кг/о***2 , модуль |
деформации 80-120 к г/См ^
Рис.8. Эпюры напряжений под сваями однорядного свайного фундамента:
----- экспериментальная,
—*>— расчетная по формуле (29)
-----расчетная без учета глу бины приложения нагрузки
Рис.9. Расчетные напряжения с учетом глубины приложения
(кривая 1)и без учета глубины приложения нагрузки (кривая Ш) для двухрядного свайного фун
дамента. Экспериментальная эпюра напряжений (кривая П)
Приведенные результаты показывают, что разработанный метод позволяет с достаточной для практики точностью определять напря жения под ленточными свайными фундаментами.
НЕКОТОРЫЕ ВОПРОСЫ РАСЧЕТА ОСАДОК СВАЙ
ИСВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ВО ВРЕМЕНИ
§I . Основные положения
Вглаве I Даны методы расчета полной осадки ленточных свай ных фундаментов, однако,в практике проектирования часто необхо димо рассчитывать осадки фундаментов во времени, так как разность осадок во времени может быть больше предельно-допустимой. Кроме того, большое значение имеет скорость протекания осадок во време ни. При медленном возрастании осадок напряжения в конструкциях перераспределяются и даже значительные по величине осадки не представляют опасности для цельности сооружения. Если же нарас тание осадок происходит быстро, то могут возникнуть значительные деформации и разрушение отдельных конструктивных элементов. Поэ тому расчат осадок во времени является одним из важных вопросов проектирования фундаментов по предельным состояниям. Физической природе деформации грунтов и горных пород посвящены теоретичес кие и экспериментальные исследования К.Терцаги .[35], Н.А.Цытови-
ча [33,34]) М.Н.Гольдштейна [l7] , Н.И.Денисова [l8] t JL.В. Флорина [Зб], Н.Н.Маслова [24], С.С.Вялова [l4 ], Н.Х.Артюняна [2], С.Р.Месчяна [2б], Ю.К.Зарецкого [22], Ж.С.Ержанова [2lJ и др. Эти исследования позволили разработать методы расчета осадок фундаментов во времени, учесть такой важный фактор, как ползу-