книги / Основы проектирования антенных конструкций
..pdfодного из поясов башни, а не общая. Это подтверждает ся многолетней эксплуатацией высоких башен.
Сплошностенчатые стальные башни и мачты проверя ют на местную потерю устойчивости. Здесь важно пра вильно оценить вмятины листов, существенно понижаю щие устойчивость оболочки. Соединения на заклепках и болтах повышают местную устойчивость оболочки.
Проектное положение башни при опрокидывании или сдвиге обеспечивается фундаментами. При действии вет ра по диагонали четырехгранной башни, а такая схема •является часто расчетной для поясов, опрокидыванию противодействуют три растянутые фундамента, а не один. Это позволяет снижать объем бетона или размеры подножников. Такое явление будет происходить и у ба шен с числом граней более четырех. Пояса рассчитыва ют для восприятия повышенной нагрузки.
Р а с ч е т ф у н д а м е н т о в . В радиостроительстве применяют разнообразные фундаменты: железобетонные плиты, анкеры в виде подпорной стенки, щироколопастные стальные винтовые сваи, завинчиваемые самоходны ми механизмами, гладкие забивные железобетонные сваи, массивные бетонные конструкции, фундаменты в виде колонны на плите, стальные подножники, различ ные сваи, вмораживаемые в вечномерзлый грунт и др.
Центральный фундамент мачты рассчитывают по де формациям. Более жесткие требования предъявляются к фундаменту с опорным изолятором, когда важно не до
пускать его перекоса (крена).
Оптимальный вариант фундаментов башни выбирает ся из совместного рассмотрения с наземными конструк
циями.
Анкерные фундаменты — якоря — с использованием в их работе пассивного сопротивления (отпора) грунта проверяют на сдвиг с учетом разрыхления его перед пе редней стенкой. Это делают для недопущения ослабле ния оттяжек мачты, если они без натяжных приспособ лений.
Деформации, связанные с неравномерной медленно нарастающей осадкой фундаментов, что будет в начале эксплуатации или при подземных выработках, компенси руют введением в конструкцию наземной части юстировочных устройств. Оставлять ненарушенной полезную горную породу под сооружением неэкономично.
71
3
антенн
ОБЩИЕ ВОПРОСЫ НАДЕЖНОСТИ
Пнадежности любого устройства имеет огромное значение для народного хоо с т а н о в к а в о п р о с а . Проблема
зяйства страны. Надежность антенных сооружений по прочности должна быть выше, чем по деформативности, но это не значит, что стоимость их всегда определяется требованиями прочности.
Во многих отраслях промышленности и особенно в радиоэлектронных устройствах разработаны количест венные оценки надежности оборудования, аппаратуры, базирующиеся на общей теории надежности и, что осо бенно важно, подкрепленные достаточными статистиче скими данными об их работе, авариях, отказах. Положе ние со строительными конструкциями иное, поскольку систематические сведения об их эксплуатации незначи тельны по объему, случайны по целям и задачам, кото рые ставились исследователями, больше интересовавши мися установлением соответствия действительной рабо ты принятой схематизации в расчете (16 и 17].
Натурные наблюдения за антенными устройствами единичны, хотя важность их несомненна.
Вопросы надежности конструкций неотделимы от на значения и степени ответственности передаваемой ин формации при тесной связи с вопросами экономики. При выяснении надежности антенны, радиотехнические ха рактеристики которой существенно зависят от ее деформативности при внешних воздействиях, разрабатываются варианты с различной обеспеченностью, а затем опреде ляется их стоимость [7].
Малое число обрушений антенн и вообще строитель ных конструкций не позволяет создать обоснованную
и
статистическими данными теорию их надежности. В на стоящее время могут быть сделаны лишь качественные оценки. Выявление уязвимых мест, деталей, узлов, кон центраторов напряжений и улучшение конструкций по вышает надежность антенны. Существенную помощь оказывает анализ разрушений, зафиксированных беспри
страстными актами и с четко установленными причи нами.
Общие положения теории надежности позволили вы явить ряд закономерностей, позволяющих более квали фицированно проводить качественные оценки надежно сти, например, мачт-антенн. Подавляющее большинство повреждений, по преимуществу, механических деталей мачт, а также их обрушений произошли при нагрузках, меньших расчетных, и, что не менее важно, спустя 3—5 лет после ввода их в эксплуатацию.. Это свидетельствует- о недостатках конструктивной формы, неправильном вы боре материала, плохом качестве и контроле изготовле ния деталей [18]. Аварии стальных башен наблюдались- из-за грубых ошибок в расчете.
Усталостный характер большинства разрушений дета лей мачт и сетей свидетельствует о вибрационных воз действиях, источником которых мог быть только ветер,, поскольку резонансным явлениям неоткуда взяться, раз периодических или квазипериодических возмущающих сил в антеннах, за исключением локаторов, нет. Армату ра и детали оттяжек мачт менее наделены, чем ствол,, фундаменты и далее стальные канаты. Объяснение то му — недостаточное внимание механическим деталям, при разработке которых ранее руководствовались прак тикой строительного проектирования, базирующейся на статическом характере нагрузок. Лабораторные исследо вания механических деталей и арматуры изоляторов, на ряду с совершенствованием конструктивной формы для повышения их вибростойкости, привели к четырехкрат ному увеличению выносливости (число циклов). Уста лостная прочность модернизированной арматуры изоля торов для оттялсек радиомачт возросла в два раза.
Арматуру, предназначенную для районов с особо низкой температурой воздуха, теперь выполняют из низ колегированной стали. Динамические испытания натур ных образцов при температуре до —60°С выявили 'их достаточную надел<ность. Новые конструкции арматуры должны проходить типовые испытания.
73-
Значительно надежнее мачты, у ' которых арматура ■изоляторов после разрушения керамики не позволяет упасть оттяжке. Полезны в этом смысле разрядники, от водящие и гасящие дугу при перекрытии изолятора.
Повышение надежности механических деталей, совер шенствование узлов крепления оттяжек к анкерам — это более правильный путь, чем дублирование оттяжек мач ты. Например, переход от мачты-антенны, расчаленной по трем направлениям, к мачте с 6 группами оттяжек в плане вызвал удорожание в 1,8 раза; основной причиной этого явилось удвоение количества изоляторов в оттяж ках. Надежность мачты повышается, если падение одной из оттяжек не приводит к обрушению ствола при нагруз ке менее расчетной. На ряде мачт это наблюдалось.
Причиной аварии антенн могут стать ошибки расче та, некондиционный материал, неправильная технология или небрежность при изготовлении и монтаже конструк ций, а также невыполнение с требуемой тщательностью регламентных работ во время эксплуатации. Возможно неправильное назначение величины нагрузок.
Ошибки в величине расчетной скорости ветра могут быть сведены к малой вероятности, если использовать данные территориальных управлений гидрометеорологи ческой службы и материалы Главной геофизической об серватории им. А. И. Воейкова. Для высоких сооруже ний это обязательно. Необходима более полная инфор мация о месте предполагаемого строительства и окру жающего его рельефа местности. Нельзя ограничиваться абсолютной отметкой площадки, потому что высота над уровнем моря сама по себе ничего не говорит об откры тости или защищенности ее рядом расположенными бо лее высокими горами. Если известно преимущественное направление сильных ветров, то оно может быть учтено в проекте антенного устройства.
Во многих конструкциях антенн достижение предель ного состояния происходит раньше всего при определен ных направлениях ветра: в четырехгранной башне — по диагонали сечения, в мачте — по биссектрисе угла меж ду оттяжками, в антеннах СГД — по нормали к плоско сти полотен. Поэтому действительная вероятность исчер пания несущей способности конструкций будет меньше, чем принимаемая в общем нормативе при 20-летней •обеспеченности, учитываемой коэффициентом перегруз ки ветра 1,3 (СНиП). В радиорелейных линиях проверка
опор на дефор.мативность производится при направлени ях ветра, совпадающих с трассой до смежных станций, что повышает надежность линии.
Аварии мач г и башен от ураганного ветра чрезвычай но редки. Если они и происходили, то по другим причи нам и при малой скорости ветра. Разрушения решетча тых стволов мачт и башен (клепаных и сварных), вы званные усталостной прочностью металла, не наблюда лись, что свидетельствует об отсутствии резонансных яв лений в направлении ветра.
В расчетах оперируют со скоростью ветра, измерен ной анемометром или на небольшом щите. »По своей при роде ветер не равномерный поток, поэтому среднее удельное значение нагрузки будет тем меньше, чем боль ше размеры сооружения. Введением коэффициентов пространственно-временной корреляции нагрузку сни жают.
Вероятность больших отложений льда и изморози на проводах антенн учитывают повышением расчетной тол щины стенки. Более экономичным путем является под веска сети с постоянным натяжением, обеспечиваемым специальными устройствами. В условиях гололеда на грузку от сети принимают с учетом сопротивлений об леденелых блоков и направляющих, через которые про ходит канат к лебедке или противовесу. Например, со противление одного сильно обледенелого блока может быть до 1,5 т и более (разность тяжений каната).
Существенное повышение надежности мачты дости гается постановкой двух параллельных оттяжек,^ рассчи танных таким образом, чтобы при обрыве однон из них коэффициент запаса у оставшейся был немного более единицы. Он может быть меньше единицы, потому что обрыв каната при совпадении расчетной скорости ветра с наиболее неблагоприятным направлением мало вероя тен. Спаренные канаты допустимы у мачт без изолято ров в оттяжках, например, у телевизионных опор и в ра диорелейных линиях. У мачт-антенн рационально повы шать надежность изоляторов и механических деталей.
При обычной методике расчета решетчатых башен (разложение по плоскостям) надежность конструкции с числом граней более четырех в действительности больше, так как при подходе одного из поясов к предельному состоянию смежные с ним не позволяют ему сильно де
75
формироваться. Однако многогранные конструкции до роже.
Повреждение мачты может произойти, если специфи ка опирания или защемления ствола в фундаменте не уч тена в расчете. Особенно ярко это проявляется у мачты, опорным шарниром которой является листовая конструк ция. При несоответствии проекту жесткости опоры ниж него яруса оттяжек, например на монтаже, увеличивает ся момент в защемлении и происходит отрыв закладных частей. Поворот фундамента в слабом грунте приводит иногда к повреждениям ствола. Это свидетельствует о не обходимости расчета мачты при различных вариациях эпюр усилий, жесткости первой опоры и степени защем
ления в грунте. |
Неправильное пред |
На д е жн о с т ь р а с че т а . |
ставление о работе сооружения, ошибки счета, недоста точная точность вычислений отбрасываются как события очень малой вероятности.
Особое внимание обращают на сооружения, характер ные нелинейными зависимостями, когда опасно отбра сывание «малых величин» в расчетах. Коэффициенты условия работы не всегда гарантируют неразрушимость конструкций, так как их величину выбирают при усло вии малых изменений усилий или перемещений при не больших отклонениях любых параметров системы.
Наиболее характерно в этом смысле поведение мач ты. Коэффициент жесткости v упругой опоры зависит от параметров оттяжек и главное от величины предвари тельного напряжения оо (см. рис. 2.7). Из графика сле дует: если со соответствует пологому участку кривой (начальный участок не рассматривается), то влияние, например, релаксации канатов, уменьшающей расчетное значение а0, мало. Когда коэффициент v оказывается на восходящем участке, то при небольшом изменении ао жесткость опоры сильно понижается или повышается, т. е. имеется явно нелинейная зависимость |19]. Нелиней ность жесткости опор связана с провисанием оттяжек: чем больше оно, тем больше нелинейность. Она особен но выражена в мачтах-антеннах.
Построением графика v=f(oo) устанавливается лишь положение проектного значения жесткости опоры на по логом или падающем участке кривой. Вопрос о величине изгибающих моментов и перемещений опор вследствие флуктуации величины v остается открытым, во многом
76
это зависит от погонной изгибной жесткости EJfl смеж ных пролетов ствола. Правильность выбора предвари тельного напряжения оттяжек устанавливается расчетом мачты, в котором величина <т0 отличается на ±10% от требуемой проектом. Обследование более 20 мачт боль шой высоты подтвердило важность стабильности коэф фициента жесткости опор при небольших изменениях оь-
Детально была исследована широко распространен ная мачта-антенна высотой 257 м с тремя группами отГяжек в плане (рис. 3.1). Изгибная жесткость ствола,
то
ЛU.XGi
%
М Р
Л
Ч" %
150,0
^ V
1 & |
\ |
|
4 |
1 |
|
т -° |
|
т |
|
я д |
|
Сочетание
$ |
М(тм) |
|
Х(н) |
|
|
|
|
|
Ч. |
|
| |
Г-LLZ Z |
|
|
т |
ф% |
\ |
/ |
а |
|
|
55,0^. |
j j |
ffl. |
|||
|
В2$' |
|
|
h |
|
°>8? |
|
|
|
h |
|
|
|
|
60,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
If |
|
|
|
|
36,8 - fJ J a y |
|
|
|||
|
11 |
|
0.89 |
|||
|
|
^ |
66.0 |
|
||
|
|
|
|
$ |
|
0.66 |
|
) |
|
|
j |
|
0,66 |
|
\ т |
W |
109,2 |
|
|
|
|
|
86,1 |
I |
|
ОАО |
|
|
|
66.8 |
|
|||
|
|
|
|
# |
|
0,38 |
|
|
|
|
Jf |
|
0,37 |
|
|
1} |
125.8 |
I |
|
|
|
|
|
|
|
'111,9
98.3 |
ft |
0.15 |
|
to |
0J9 |
is |
1 |
Ф* |
92.9
36.9
31,2
Рис. 3.1. Схема |
мачты высотой 257 м: |
||
а — |
вариации |
предварительного Напряжения оттяжек; |
|
б — эпюры моментов и перемещений |
|||
,______ |
М н у |
при номинальных о » ,---------А1 и у при сочетании I. |
|
|
— М н у |
при сочетании II |
неизменная по высоте, равна 5,77-105 т-м2. Диаметр канатов всех пяти ярусов оттяжек 50,5 мм, в пятом яру се дополнительно подвешены шесть канатов диамет ром 27 мм. Предварительное напряжение оттяжек 5,0-М,25 т/см2. В расчете приняты традиционные схемы нагрузок: а) ветер по направлению оттяжки в плане;
77
б) ветер по биссектрисе угла между оттяжками; в) ветер, действующий нормально к плоскости оттяжек одного направления. Ветровая нагрузка одинаковая для всех схем, она определена для пятого ветрового района.. Требованиями СНиП допускается неточность регулиров ки предварительного напряжения оттяжек ±8%, поэто му принятое отклонение в 10% близко к допуску при монтаже (рис. 3.1а).
Результаты расчета мачты на ЭВМ представлены в; виде эпюры изгибающих моментов и перемещений (оса док) упругих опор по схеме б (рис. 3.16). Как видно,, моменты на четвертой опоре увеличились в 1,94 раза,, пролетные уменьшились в 5,5 раза. По схемам а й в по лучилась аналогичная картина.
В расчетах других мачт высотой до 257 м изменения изгибающих моментов были до 2,3 раза, по-прежнему наибольшие в верхних пролетах и на второй опоре свер ху. Прогибы стволов при расчетной нагрузке не более 1:120 высоты. Предварительное напряжение оттяжек двух верхних ярусов — немного более 1 т/см2. Машин ный анализ нескольких мачт высотой 350 м также выя вил большое влияние изменения величины предвари тельного напряжения оттяжек на величину изгибающих ствол моментов.
При значении коэффициента v на кривой у перегиба (см. рис. 2.7) понижение предварительного напряжения на 10% снижает жесткость опоры на небольшую величи ну. Уменьшение сг0 еще на 10% может вызвать значи тельное снижение жесткости опоры и, как следствие,, изменение на порядок и более изгибающих моментов в верхних пролетах мачты. При проектировании мачты задают такую величину сто, при которой значение жестко сти v располагается на пологом (близком к горизон тальному) участке кривой v=/(oo).
Начальным критерием правильности выбора коэффи циента v может служить условие:
Оно выполняется, начиная с точки кривой v=f(<Jo)' на рис. 2.7, касательная к которой проходит через нача ло координат. Величину Дст0 принимают (0,1-^-0,2) сто.
Трудности расчета башни как многозвенной прост ранственной конструкции преодолеваются ЭВМ. Но это1 не освобождает от более глубокого анализа ее для рас
78
чета. В качестве примера можно привести башню, ниж няя часть которой расширена к низу для облегчения, фундаментов или размещения под ней технического зда ния радиорелейной станции. Общая жесткость опорного узла башни зависит от податливости фундамента. Это заставляет обследовать такую комплексную конструк цию при различных вариантах распределения общей жесткости, тем более что характеристики грунта не мо гут быть определены с достаточной точностью.
Исследование устойчивости мачты показало, что ма лое предварительное напряжение оо оттяжек может стать причиной обрушения. С позиции надежности важ но учитывать возможное понижение величины <то. Если этого не сделано, то может произойти авария. Например,, на время работ по установке опорного изолятора мачты высотой 210 м натяжение оттяжек было ослаблено. Прошедший ночью ураган привел к ее обрушению, в- то время как у расположенной в 300 м такой же мачты не было обнаружено никаких повреждений.
Потеря местной устойчивости трубчатого ствола мач ты возможна, если не учтены вмятины оболочки, которые в трудных условиях транспортировки, например на Край нем Севере, >могут быть больше учтенных расчетом. По теря устойчивости может произойти из-за расслоения листа, поэтому в заказе металла следует оговаривать
проверку на «расслой».
Более надежны мачты, ствол которых составлен из труб, овальцовашых из листа и ‘поставляемых заводами, чем из труб, сваренных встык из относительно неболь ших обечаек, т. е. с большой длиной швов и особенно с
пересечениями их.
Трубчатые стволы из листов, соединенных заклепка ми или болтами, более устойчивы, чем из сваренных встык. Это надо иметь в виду при использовании полуэмпирических формул, выведенных по^результатам опы тов. Причиной аварии мачты высотой 180 м (диаметр ствола 1600 мм) и мачты высотой 252,5 м (диаметр ство ла 2200 мм) оказалась недостаточная толщина (8 мм) оболочки и вмятина глубиной больше половины толщинылиста, учтенной расчетом.
Надежность или долговечность железобетонных труб чатых башен понижается от недостаточного поперечного армирования, так как появляются продольные трещины, ускоряющие коррозию арматуры.
79*
АЭРОДИНАМИЧЕСКАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ
АНТЕНН |
|
В и б р а ц и я |
к о н с т р у к ц и й при |
ветре. С позиций надежности антенных устройств |
|
проблема аэродинамической |
устойчивости конструкций |
привлекает внимание вследствие все чаще наблюдаемой регулярной вибрации при ветре и как следствие — по вреждений проводов, стальных канатов, оттяжек мачт, мачт со стволом в виде трубы, трубчатых стержней ре шетчатых конструкций, цилиндрических вибраторов антенн, сплошностенчатых отражателей, мачт или башен с кабиной наверху и др. Такие колебания часты, потому что для их возбуждения и поддержания достаточен ве тер со скоростью от долей метра до нескольких метров в секунду, т. е. наблюдаемый нередко, особенно на высо те в десятки и тем более в сотни метров от поверхности земли. Спорадические колебания от порывов ветра не рассматриваются.
Конструкции в аэродинамическом следе или распо ложенные вблизи других, т. е. неизолированные — в пределах возмущений от них, возбуждаются значительно легче, с быстрее нарастающими амплитудами и в широ ком диапазоне скоростей ветра, начиная с малых. При мерами тому: трубчатые вибраторы с контррефлектора ми, парные оттяжки мачт, канаты вблизи трубчатого ствола мачты и параллельно ему, параллельные жесткие вибраторы ультракоротковолновых антенн, например, антенны «волновой канал» и др. Эти колебания подобны вибрации хвостового оперения самолета, называемой бафтингом.
У тонкостенных оболочек (ограждающие конструк ции или панели кабин, экраны антенн) возможны ра диальные или поперечные, как у пластинок, колебания от периодического изменения давления по поверхности, вследствие срыва вихрей воздуха.
Чаще всего наблюдается вибрация проводов антенн и фидеров, проволок вибраторов коротких волн, сталь ных канатов различного назначения, наиболее устойчи вая при направлении ветра в пределах углов 45-М35° к оси нити. При меньших углах ветра вибрация реже. Многопроволочные провода или канаты вибрируют при ветре, направленном под углом свивки к их оси (около 17°). Вертикальные провода вибрируют чаще, чем гори-
80