книги / Расчет осадок ленточных свайных фундаментов
..pdfд 2 |
|
( ю ) b" lt7" |
|
|
2 |
|
|
|
|
д 2 |
[“"г « |
( - k ) + ‘- F - |
0 |
; |
/2 = 1 |
_______________ |
|||
|
|
dbY |
|
|
д 2 |
[«.»•■ |
(7 5 - ) + 6"¥ " |
|
; |
п= 1 L____________________ |
0 |
|||
|
|
db2 |
|
|
д 2 г пГ" П 0 ")+ Ь "*'я я= 1 1 _____ ч у_______
дб3
В раскрытом виде эти выражения дают следующую систему уравнений:
V (а, Wx + |
а, W2+ |
а31Г3 -!- ^ Г г + b2W2 + ba W3 - |
С) W, --= 0; |
|||
2 (a i« J,l + |
û*^* + |
a.^3 + |
61Wi + |
MF* + б3Г 3- С ) Г 2 = 0, |
||
2 (ai + |
а2Г г + |
a3W3+ |
bl Wl + |
b2W2 4 - b3W3- C ) W3 |
0; |
|
2 (ai W, + |
û2 W2 + |
a3 W3 + hW y -!- 62W2 4- b3W3 - |
C) Wx |
(17) |
||
0; |
||||||
V (a, Wt + |
a2 Wt + |
a, W3 + bi Wl + b2W2 H- b3W3 - |
C) W2- |
0; |
||
^(aiW l + at W, + at Wt + bl Wl |
b2W2 b3W3- C )W 3^ |
0. |
||||
Неизвестными в этой системе уравнений являются величины о», Ьп, С. Неизвестных — семь, а уравнений — шесть. Для опре деления неизвестных необходимо к системе уравнений добавить еще одно уравнение. Этим уравнением будет условие: сумма коэффициентов, определяющих характер передачи нагрузки по боковой поверхности и в плоскости острия свайного фундамента, равна единице:
= 1 - |
(18) |
Число уравнений в системе (17) зависит от |
выбора расчет |
ной схемы, если в расчетной схеме часть коэффициентов ап или Ьп равна нулю, то вместе с я-неизвестным из системы исклю чается n-е уравнение.
Например, нагрузка от свайного фундамента передается рав
номерно по боковой |
поверхности |
и в плоскости острия (схема I) |
||
aj |
0; |
а 2 |
а 3 0; |
6, 0; Ь2 = Ь.6 0. |
В этом случае система состоит из трех уравнений
ai2W Î + |
f i = CWii |
|
' e k Z W M + b Z W Î = C W t; |
||
ÛJ -b = |
1 • |
(19) |
Каждой расчетной схеме (рис. |
22) |
соответствует система |
уравнений. |
(16) |
и (17) относительно не |
Для решения систем уравнений |
||
известных коэффициентов_ап, bn, С надо найти численные зна
чения перемещений Wn, Wn в нескольких точках вдоль свай. Число точек должно быть больше числа уравнений в системе. Мы брали число точек т, равное 10. Для этих точек вычислялись значения интегралов / п, по формуле (14) компоненты перемеще
ния Wn, Wn в зависимости от величины коэффициента бокового расширения грунта р, приведенной ширины фундамента — • =
= р. В этих же точках вычислялись квадраты компонент, их про изведения. В результате решения системы уравнений (16) и (17) для каждой расчетной схемы найдены коэффициенты ап, Ьп, которые характеризуют соотношение между несущей способ ностью боковой поверхности и сопротивлением подошвы ленточ ных свайных фундаментов. В табл. 3 приведены значения коэф
фициентов ап, Ьп при равномерном распределении сил |
трения |
|
по боковой поверхности и равномерном распределении |
напря |
|
жений в плоскости острия свай ленточных |
свайных фундамен |
|
тов, а в табл. 4 — значения коэффициентов |
при равномерном |
|
распределении сил трения по боковой поверхности; в плоскости острия напряжения имеют вид параболы.
Из таблиц видно, что доля нагрузки, воспринимаемая подош вой ленточных свайных фундаментов, возрастает по мере увели-
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 3 |
||
Значения коэффициентов |
ап и Ьп при равномерном распределении сил |
|||||||||
трения |
по боковой поверхности и |
равномерном |
распределении |
напряжений |
||||||
|
|
|
в плоскости острия свай |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Значения ап и Ьп при JJ. |
|
|
|
|||
р |
|
0,2 |
0,3 |
0,35 |
0,4 |
0.5 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ьп |
|
Ьп |
|
Ьп |
|
»п |
|
б„ |
0,05 |
0,618 |
0,382 |
0,637 |
0,363 |
0,645 |
0,355 |
0,651 |
0,349 |
0,650 |
0,350 |
0,10 |
0,554 |
0,446 |
0,577 |
0,423 |
0,586 |
0,414 |
0,593 |
0,407 |
0,592 |
0,408 |
0,15 |
0,506 |
0,494 |
0,531 |
0,469 |
0,541 |
0,459 |
0,548 |
0,452 |
0,547 |
0,453 |
0,20 |
0,464 |
0,536 |
0,491 |
0,509 |
0,501 |
0,499 |
0,509 |
0,491 |
0,505 |
0,495 |
0,25 |
0,427 |
0,573 |
0,454 |
0,546 |
0,465 |
0,535 |
0,472 |
0,528 |
0,467 |
0,533 |
0,30 |
0,393 |
0,607 |
0,421 |
0,579 |
0,432 |
0,568 |
0,439 |
0,561 |
0,432 |
0,568 |
0,35 |
0,362 |
0,638 |
0,391 |
0,609 |
0,402 |
0,598 |
0,409 |
0,591 |
0,400 |
0,600 |
0,40 |
0,334 |
0,666 |
0,363 |
0,637 |
0,374 |
0,626 |
0,380 |
0,620 |
0,372 |
0,628 |
0,45 |
0,308 |
0,692 |
0,337 |
0,663 |
0,348 |
0,652 |
0,355 |
0,645 |
0,347 |
0,653 |
чения ширины фундамента и уменьшается с увеличением коэф фициента бокового расширения грунта при прочих равных усло виях. В ленточных свайных фундаментах в зависимости от при веденной ширины на долю подошвы приходится 38—69% несу щей способности фундамента.
Т а б л и ц а 4
Значения коэффициентов а п и 2£>„ при равномерном распределении сил
трения по боковой поверхности (в плоскости острия эпюра напряжений имеет вид параболы)
|
|
|
|
Значения ап и 2 Ьп при it |
|
0 ,,5 |
||||
р |
0 ,2 |
|
0 ,3 |
0 ,35 |
0 ,4 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Sbn |
|
|
|
* Ьп |
|
Sbn |
0,05 |
0,550 |
0,450 |
0,590 |
0,410 |
0,609 |
0,391 |
0,626 |
0,374 |
0,650 |
0,350 |
0,10 |
0,525 |
0,475 |
0,565 |
0,435 |
0,582 |
0,418 |
0,599 |
0,401 |
0,620 |
0,380 |
0,15 |
0,493 |
0,507 |
0,533 |
0,467 |
0,552 |
0,448 |
0,569 |
0,431 |
0,588 |
0,412 |
0,20 |
0,461 |
0,539 |
0,504 |
0,496 |
0,524 |
0,476 |
0,542 |
0,458 |
0,565 |
0,435 |
0,25 |
0,430 |
0,570 |
0,477 |
0,523 |
0,499 |
0,501 |
0,520 |
0,480 |
0,548 |
0,452 |
0,30 |
0,403 |
0,597 |
0,453 |
0,547 |
0,478 |
0,522 |
0,501 |
0,499 |
0,537 |
0,463 |
0,35 |
0,378 |
0,622 |
0,432 |
0,568 |
0,460 |
0,540 |
0,487 |
0,513 |
0,532 |
0,468 |
0,40 |
0,355 |
0,645 |
0,415 |
0,585 |
0,445 |
0,555 |
0,476 |
0,524 |
0,532 |
0,468 |
0,45 |
0,335 |
0,665 |
0,400 |
0,600 |
0,437 |
0,566 |
0,469 |
0,537 |
0,537 |
0,463 |
3. РАСЧЕТ ОСАДОК СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ПРИ РАСПОЛОЖЕНИИ СВАИ В ОДИН, ДВА И ТРИ РЯДА
Расчет осадок ленточных свайных фундаментов необходимо выполнять при работе свай в однородных глинистых и песчаных грунтах, при опирании нижних концов свай на пески средней плотности и глинистые грунты мягкопластичной и тугопластич ной консистенции.
При заглублении нижних концов свай в плотные пески, гра велистые грунты и глинистые грунты полутвердой и твердой консистенции расчет осадок свайных фундаментов гражданских зданий можно не производить, так как осадки в этих случаях будут незначительными.
Для того чтобы рассчитать по формуле (13) осадку ленточ ного свайного фундамента шириной do с длиной свай I и нагруз кой на сваю р, нужно определить:
1 ) погонную нагрузку на свайный фундамент;
2)границу активной зоны;
3)средневзвешенное значение модуля деформации до гра ницы активной зоны;
4)приведенную ширину свайного фундамента;
5) значение интегралов / п |
?п(2<>) и компоненты переме- |
щения |
^n(zo) по формуле (14) при /=1, 2, 3,..., 10; |
т—1 0 ;
6)решить систему уравнений (16) и (17) для выбранной
расчетной схемы и определить коэффициенты ап, Ьп.
Эти расчеты очень трудоемки. Поэтому для практического применения предлагаемого метода составлены таблицы значе
ний сумм, входящих в формулу |
(13): |
|
|||
|
V |
[anWn (z) + bnWn (z)\ = S, |
(20) |
||
- |
У |
К U\ |
(zo) + Ьп W n (z0) | = S t. |
(21 ) |
|
|
/i=i |
|
|
|
|
Значения S2 при -у->1,3 отрицательны. Для |
практического |
||||
пользования формула |
(13) |
для |
расчета осадок приведена к ви |
||
ду: |
|
|
|
|
|
5 = |
л h i |
(St + |
S 2) |
( 22) |
|
|
|
|
|
|
|
где S — осадка свайного фундамента в см\ |
|
||||
р — погонная |
нагрузка на свайный фундамент в кгс/см-. |
||||
|
|
Ei = |
Е . |
|
|
|
|
1 —|Ла ’ |
|
||
|
|
|
|
|
|
здесь £ — модуль деформации |
грунта в кгс/см2-, |
принимаете-’ |
|||
средневзвешенное значение до границы активной зоны с учетсъ уплотнения грунта под сваями на глубину 3d. Модуль деформя ции в уплотненной зоне рекомендуется принимать по данны испытания сваи-штампа. При отсутствии данных о модуле дс
Т а 6 л и ц а
Значения модуля общей деформации грунта, залегающего под подошвой свай, с учетом природного сложения грунта (в кгс/см1)
Модуль общей |
|
|
Значения модуля общей деформации Е0 в кгс/см* |
|
|||||
деформации, |
|
для песчаных грунтов на глуби- |
для глинистых грунтов с влажностью |
||||||
определенный |
|
||||||||
по образцам |
|
|
не в м |
|
|
W |
0,2 W |
Iна глубине в м |
|
грунта в лабо |
|
|
|
|
р |
п |
|
|
|
раторных ус |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ловиях. |
|
(’ |
|
8 |
10 |
•1 |
6 |
8 |
10 |
£ 0 в ксс/ |
|
|
|||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
260 |
320 |
440 |
540 |
250 |
300 |
400 |
500 |
150 |
|
320 |
380 |
460 |
570 |
300 |
360 |
440 |
550 |
200 |
|
360 |
420 |
490 |
610 |
350 |
400 |
460 |
590 |
250 |
|
380 |
450 |
530 |
660 |
360 |
440 |
500 |
640 |
300 |
| |
400 |
480 |
580 |
720 |
380 |
460 |
560 |
690 |
350 |
500 |
520 |
640 |
800 |
480 |
500 |
620 |
760 |
|
формации в уплотненной зоне его значение можно принять по тайным В. Н. Голубкова [28]1, приведенным в табл. 5.
Значения Si и S2 табулированы в зависимости от величины коэффициента бокового расширения грунта ц=0,2; 0,3; 0,35; 0,4;
0,5, приведенной ширины свайных фундаментов — = р=0,025;
0,05; 0,1; 0,15; 0,2;...; 0,4, т. е. для ленточных свайных фундамен тов при расположении свай в один, два и три ряда и длине свай от б до 24 м. Значения S2, зависящие еще и от глубины распо
ложения границы активной зоны z0, табулированы при—г =1,1;
1,2;...; 3. Табулирование выполнено для различных случаев пе редачи-нагрузки по боковой поверхности в плоскости острия1.
В табл. 6 и 7 приведены значения Si и S2 при равномер ном распределении сил трения по боковой поверхности свайных фундаментов и равномерном распределении напряжений в плос кости острия свай. Анализ таблиц показал, что значения Si и Ьи зависят от коэффициента бокового расширения грунта ц, приве
денной ширины свайного фундамента р = -у , принятой эпюры
Т а б л и ц а 6
Значения сумм Si и |
Sj для |
свайных фундаментов с расположением |
свай |
в один ряд при |
равномерном распределении сил трения по боковой |
||
поверхности и равномерном |
распределении напряжений в плоскости |
острия |
|
JJ. = 0,3 |
1 |
р. = 0,35 |
1. |
|
|
Р
о II
Л . |
0.025 |
| 0,035 |
| 0,05 |
| 0,025 |
[ |
0,035 |
| |
0.05 |
| 0,025 |
I 0.035 |
| |
0,05 |
|
1 |
|
|
|
Значения S 2 при |
5 | |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
1.391 |
1,361 |
1.325 |
1,466 |
|| |
.,437 |
| |
1.401 |
1,545 |
| |
1,517 |
| |
1.481 |
1,1 |
— 0 ,7 0 2 |
— 0 ,7 2 4 |
— 0 ,7 4 2 — 0 ,7 7 5 |
|
— 0 ,7 9 6 |
— 0 ,8 1 4 — 0 ,8 5 2 |
|
- 0 , 8 6 7 |
|
— 0 ,8 8 4 |
|||
1,2 |
— 0 ,3 1 0 |
— 0 ,3 2 7 |
- 0 , 3 4 4 |
— 0 ,3 7 6 |
|
— 0 ,3 9 8 |
— 0 ,4 1 0 — 0 ,4 4 9 |
|
— 0 ,4 6 7 - 0 , 4 8 5 |
||||
1 .3 — 0 ,0 2 9 — 0 ,0 4 2 — 0 ,0 5 5 — 0 ,0 9 2 — 0 ,1 0 5 — 0 ,1 1 9 — 0 ,1 6 0 — 0 ,1 7 4 - 0 , 1 8 9
1.4 |
+ 0 , 2 0 0 + 0 , 1 9 0 + 0 , 1 7 8 + 0 , 1 4 0 + 0 , 1 3 0 + 0 , 1 1 8 + 0 , 0 7 5 + 0 , 0 6 4 + 0 , 0 5 1 |
||||||||
1 .5 |
0 ,3 9 8 |
0 ,3 9 0 |
0 ,3 8 8 |
0 ,3 4 0 |
0,331 |
0 ,3 2 0 |
0 ,2 7 7 |
0 ,2 6 7 |
0 ,2 5 6 |
1 .6 |
0 ,5 6 8 |
0 ,5 6 0 |
0 ,5 6 0 |
0 ,5 1 4 |
0 ,5 0 6 |
0 ,4 9 7 |
0 ,4 5 5 |
0 ,4 4 6 |
0 ,4 3 6 |
1 .7 |
0 ,7 2 4 |
0 ,7 1 7 |
0 ,7 1 0 |
0 ,6 7 2 |
0 ,6 6 5 |
0 ,6 5 7 |
0 ,6 1 6 |
0 ,6 0 8 |
0 ,5 9 9 |
1 .8 |
0 ,8 6 6 |
0 ,8 5 9 |
0 ,8 5 2 |
0 ,8 1 6 |
0 ,8 1 0 |
0 ,8 0 2 |
0 ,7 6 2 |
0 ,7 5 5 |
0 ,7 4 7 |
1,9 |
0 ,9 9 7 |
0,991 |
0 ,9 8 5 |
0 ,9 4 9 |
0 ,9 4 3 |
0 ,9 3 7 |
0 ,8 9 6 |
0 ,8 9 0 |
0 ,8 8 3 |
2 , 0 |
1,120 |
1,115 |
1,109 |
1,073 |
1,068 |
1,061 |
1,023 |
1,017 |
0 ,0 1 0 |
2,1 |
1,232 |
1,228 |
1,223 |
1 я188 |
1,183 |
1,177 |
1,139 |
1,134 |
1,128 |
2 ,2 |
1,340 |
1,336 |
1,331 |
1,298 |
1,293 |
1,288 |
1,250 |
1,245 |
1,239 |
2 . 3 |
1.441 |
1,437 |
1,433 |
1,400 |
1,396 |
1,391 |
1,354 |
1,349 |
1,344 |
2 . 4 |
1,538 |
1,534 |
1,530 |
1,498 |
1,494 |
1,489 |
1,453 |
1,448 |
1,443 |
2 . 5 |
1,630 |
1,626 |
1,623 |
1,501 |
1,586 |
1,583 |
1,547 |
1,543 |
1,538 |
2-,6 |
1,717 |
1,713 |
1,709 |
1,678 |
1,675 |
1,670 |
1,636 |
1,632 |
1,627 |
1 Табулирование выполнено на ЭЦВМ в вычислительном центре Пермско го государственного университета нм. А. М. Горького.
Т а б л и ц а 7
Значения сумм Si и S2 для свайных фундаментов с расположением свай в два
|
и три ряда при равномерном распределении сил трения по боковой |
|
||||||||||||||
поверхности |
и |
равномерном |
распределении напряжений |
в |
плоскости острия |
|||||||||||
*0 |
0 , 0 5 |
1 |
о - 1 |
| |
0 . 1 5 |
| |
0 ,2 |
| |
0 ,2 5 |
| |
о.з |
| |
0 ,3 5 |
| |
0 .4 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
Зн а ч ен и я [ S 2 п р и ^Si |
|
|
|
|
|
||||
|
1 ,1 7 7 |
|
1 ,0 8 2 |
|
1 ,002 |
| |
0 , 9 2 8 |
|
0 ,8 5 5 |
| |
0 ,7 8 3 |
| |
0 ,7 1 1 |
|
0 ,6 4 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ц = = 0,2 |
|
|
-0 ,3 8 8 |
|
|
|
|||
1 , 1 |
—0,608 |
-0,615 |
—0,585 |
[—0,543 |
—0,494 |
—0,442 |
|
—0,333 |
||||||||
1,2 -0,221 |
—0,246 |
—0,245 |
—0,230 |
—0,201 |
—0,174 |
—0,138 |
|
—0,098 |
||||||||
1.3 |
0,058 |
|
0,035 |
|
0,028 |
|
0,031 |
|
0,043 |
|
0,062 |
|
0,086 |
|
0,117 |
|
1.4 |
0,285 |
|
0,264 |
|
0,255 |
|
0,254 |
|
0,259 |
|
0,270 |
|
0,286 |
|
0,306 |
|
1.5 |
0,478 |
|
0,460 |
|
0,451 |
|
0,448 |
|
0,450 |
|
0,456 |
|
0,467 |
|
0,482 |
|
1.6 |
0,648 |
|
0,632 |
|
0,624 |
|
0,620 |
|
0,620 |
|
0,624 |
|
0,632 |
|
0,643 |
|
1.7 |
0,801 |
|
0,787 |
|
0,779 |
|
0,775 |
|
0,774 |
|
0,777 |
|
0,782 |
|
0,791 |
|
1.8 |
0,941 |
|
0,928 |
|
0,921 |
|
0,917 |
|
0,916 |
|
0,917 |
|
0,921 |
|
0,927 |
|
1,9 |
1,066 |
|
1,058 |
|
1,052 |
|
1,048 |
|
1,046 |
|
1,047 |
|
1,050 |
|
1,055 |
|
2.0 |
1,190 |
|
1,179 |
|
1,173 |
|
1,170 |
|
1,167 |
|
1,168 |
|
1,170 |
|
1,174 |
|
2,1 |
1,301 |
|
1,292 |
|
1,286 |
|
1,283 |
|
1,281 |
|
1,281 |
|
1,282 |
|
1,285 |
|
2,2 |
1,407 |
|
1,398 |
|
1,392 |
|
1,389 |
|
1,387 |
|
1,387 |
|
1,388 |
|
1,391 |
|
2,3 |
1,506 |
|
1,498 |
|
1,493 |
|
1,490 |
|
1,488 |
|
1,487 |
|
1,486 |
|
1,490 |
|
2,4 |
1,601 |
|
1,593 |
|
1,588 |
|
1,585 |
|
1,583 |
|
1,583 |
|
1,583 |
|
1,585 |
|
2,5 |
1,691 |
|
1,684 |
|
1,679 |
|
1,676 |
|
1,674 |
|
1,673 |
|
1,674 |
|
1,675 |
|
2,6 |
1,776 |
|
1,770 |
|
1,766 |
|
1,763 |
|
1,761 |
|
1,760 |
|
1,760 |
|
1,761 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 7 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
*0 |
0,05 |
1 |
0.1 |
| |
0,15 |
| |
0,2 |
| |
0,25 |
| |
0,30 | |
|
0.35 |
1 |
0,40 |
|
1 |
|
|
|
|
|
Значения |
S t |
при S| |
|
|
|
|
|
|
||
|
1,323 |
|
1.231 |
| |
1.152 |
| |
1,076 |
|
1,000 |
| |
0,926 |
0,851 |
| |
0,777 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\1= =0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
||
1,1 — 0 ,7 4 0 |
— 0 ,7 4 4 |
— 0,711 |
— 0 ,6 6 4 |
— 0,611 |
— 0 ,5 5 5 |
— 0 ,4 9 8 |
— 0 ,4 4 0 |
|
||||||||
1,2 — 0 ,3 4 3 |
— 0 ,3 6 8 |
— 0 ,3 6 8 |
— 0,351 |
— 0 ,3 2 4 |
— 0 ,2 8 9 |
— 0 ,2 5 0 |
— 0 ,2 0 8 |
|
||||||||
1,3 — 0 ,0 5 5 |
— 0,081 |
— 0 ,0 8 9 |
— 0 ,0 8 5 |
— 0 ,0 7 2 |
— 0 ,0 5 2 |
— 0 ,0 2 6 |
— 0 ,0 0 4 |
|
||||||||
1,4 |
0 ,1 7 8 |
0 ,1 5 5 |
|
0 ,1 4 4 |
|
0 ,1 4 3 |
0 ,1 4 8 |
|
0 ,1 6 0 |
0 ,1 7 7 |
|
0 ,1 9 9 |
|
|||
1,5 |
0 ,3 7 7 |
0 ,3 5 6 |
|
0 ,3 4 6 |
|
0,341 |
0 ,3 4 3 |
|
0 ,3 5 0 |
0,361 |
|
0 ,3 7 7 |
|
|||
1,6 |
0 ,5 5 2 |
0 ,5 3 4 |
|
0 ,5 2 3 |
|
0 ,5 1 8 |
0 ,5 1 8 |
|
0,521 |
0 ,5 2 9 |
|
0,541 |
|
|||
1,7 |
0 ,7 0 9 |
0 ,6 9 3 |
|
0 ,6 8 3 |
|
0 ,6 7 8 |
0 ,6 7 6 |
|
0 ,6 7 8 |
0 ,6 8 3 |
|
0 ,6 9 2 |
|
|||
1,8 |
0 ,8 5 3 |
0 ,8 3 8 |
|
0 ,8 2 9 |
|
0 ,8 2 3 |
0,821 |
|
0 ,8 2 2 |
0 ,8 2 5 |
|
0,831 |
|
|||
1 ,9 |
0 ,9 8 5 |
0,971 |
|
0 ,9 6 3 |
|
0 ,9 5 8 |
0 ,9 5 5 |
|
0 ,9 5 5 |
0 ,9 5 7 |
|
0 ,9 6 2 |
|
|||
2 , 0 |
1,108 |
1,096 |
|
1,088 |
|
1,082 |
1,079 |
|
1,079 |
1,080 |
|
1,084 |
|
|||
2,1 |
1,223 |
1,212 |
|
1,204 |
|
1,199 |
1,196 |
|
1,195 |
1,195 |
|
1,198 |
I |
|||
2,2 |
1,331 |
1,320 |
|
1,313 |
|
1,300 |
1,305 |
|
1,304 |
1,304 |
|
1,306 |
1 |
|||
2 , 3 |
1,423 |
1,428 |
|
1,416 |
|
1,412 |
1,408 |
|
1,407 |
1,407 |
|
1,408 |
|
|||
2 ,4 |
1,530 |
1,521 |
|
1,514 |
|
1,509 |
1,506 |
|
1,505 |
1,504 |
|
1,505 |
|
|||
2 ,5 |
1,622 |
1,613 |
|
1,607 |
|
1,602 |
1,599 |
|
1,597 |
1,597 |
|
1,598 |
|
|||
2 , 6 |
1,710 |
1,701 |
|
1,695 |
|
1,691 |
1,688 |
|
1,686 |
1,685 |
|
1,686 |
|
|||
Р
£•_ |
0,05 | |
0Л |
I |
0,15 |
| |
0,2 |
| |
0,25 |
1 0,3 |
| |
0,35 |
|1 м |
/ |
|
|
|
|
|
Значения |
.S, при |
St |
|
|
|
|
|
1,401 |
1,31 |
|
1,23 |
| |
1,153 |
| |
1,076 |
0,999 |
| |
0,922 |
0,845 |
|
|
|
|
|
|
ц = |
0,35 |
|
|
|
|
|
■л — 0 ,8 1 3 — 0 ,8 1 5 — 0 ,7 7 8 — 0 ,7 2 8 — 0 ,6 7 2 - 0 , 6 1 3 |
|
— 0 ,5 5 3 — 0 ,4 9 2 |
||||||||||
1,2 — 0,411 |
— 0 ,4 3 7 |
|
— 0 ,4 3 5 |
|
— 0 ,4 1 7 |
|
— 0 ,3 8 7 |
— 0,351 |
|
— 0 ,3 0 0 |
— 0 ,2 6 4 |
|
1.3 - 0 , 1 1 9 — 0 ,1 4 6 - 0 , 1 5 4 — 0 ,1 5 0 |
|
- 0 , 1 3 4 — 0 ,1 1 4 |
|
— 0 ,0 8 7 — 0 ,0 5 4 |
||||||||
1,4 + 0 , 1 1 8 |
+ 0 , 0 9 3 |
|
+ 0 , 0 8 2 |
|
+ 0 , 0 8 0 |
|
+ 0 , 0 8 6 |
+ 0 , 0 9 8 |
|
+ 0 , 1 1 7 |
+ 0 , 1 4 0 |
|
1,5 |
0 ,3 1 9 |
0 ,2 9 8 |
|
0 ,2 8 6 |
|
0,281 |
|
0 ,2 8 3 |
0 ,2 9 0 |
|
0 ,3 0 2 |
0 ,3 1 9 |
1,6 |
0 ,4 9 7 |
0 ,4 7 8 |
|
0 ,4 6 6 |
|
0,461 |
|
0 ,4 6 0 |
0 ,4 6 4 |
|
0 ,4 7 2 |
0 ,4 8 4 |
1,7 |
0 ,6 5 7 |
0 ,6 3 9 |
|
0 ,6 2 8 |
|
0 ,6 2 2 |
|
0 ,6 2 0 |
0 ,6 2 2 |
|
0 ,6 2 7 |
0 ,6 3 6 |
1,8 |
0 ,8 0 3 |
0 ,7 8 6 |
|
0 ,7 7 6 |
|
0 ,7 7 0 |
|
0 ,7 6 7 |
0 ,7 6 7 |
|
0,771 |
0 ,7 7 7 |
1,9 |
0 ,9 3 7 |
0 ,9 2 2 |
|
0 ,9 1 2 |
|
0 ,9 0 6 |
|
0 ,9 0 3 |
0 ,9 0 2 |
|
0 ,9 0 4 |
0 ,9 0 9 |
2 ,0 |
1,062 |
1,048 |
|
1,039 |
|
1,033 |
|
1,029 |
1,028 |
|
1,029 |
1,032 |
2,1 |
1 ,1 7 8 |
1,1 6 5 |
|
1,157 |
|
1,151 |
|
1,146 |
1,145 |
|
1,146 |
1,148 |
2 ,2 |
1,2 8 8 |
1,275 |
|
1,267 |
|
1,262 |
|
1,258 |
1,256 |
|
1,256 |
1,257 |
2 ,3 |
1,391 |
1,380 |
|
1,372 |
|
1,366 |
|
1,382 |
1,360 |
|
1,360 |
1,361 |
2,4 |
1 ,4 8 9 |
1,4 7 8 |
|
1,471 |
|
1,465 |
|
1,461 |
1,459 |
|
1,458 |
1,459 |
2 ,5 |
1,5 8 2 |
1,572 |
|
1,565 |
|
1,559 |
|
1,556 |
1,553 |
|
1,552 |
1,553 |
2,6 |
1,671 |
1,661 |
|
1,654 |
|
1,649 |
|
1,645 |
1,643 |
|
1,642 |
1,642 |
Продолжение табл. 7
Р
20 |
0.05 |
| |
0.1 |
I |
0,15 |
| |
0.2 |
| |
0.25 |
| |
0,3 |
| |
0,35 |
| |
0,4 |
1 |
|
|
|
|
|
|
Значения |
S 2 при |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
1,481 |
|
1.39 |
| |
1,308 |
|
1,229 |
| |
1,15 |
|
1,07 |
| |
0,989 |
| |
0,909 |
|
|
|
|
|
|
|
Ц= |
|
0,4 |
|
|
|
|
|
|
>.1 — 0 ,8 9 2 |
|
— 0 ,8 8 9 |
— 0 ,8 4 7 |
|
— 0 ,7 9 3 |
|
— 0 ,7 3 2 |
|
— 0 ,6 6 9 |
|
— 0 ,6 0 5 |
|
— 0 ,5 4 0 |
||
1,2 — 0 ,4 8 5 |
|
— 0 ,5 1 0 |
|
— 0 ,5 0 7 |
|
— 0 ,4 8 6 |
|
— 0 ,4 5 4 |
|
— 0 ,4 1 4 |
|
— 0 ,3 6 9 |
|
— 0 ,3 2 0 |
|
1.3 — 0 ,1 8 8 — 0 ,2 1 6 |
— 0 ,2 2 4 — 0 ,2 1 9 — 0 ,2 0 3 — 0 ,1 8 0 — 0 ,1 5 0 - 0 , 1 1 4 |
|||||||
1,4 + 0 , 0 5 1 6 |
+ 0 ,0 2 6 1 |
+ 0 , 0 1 4 6 |
+ 0 , 0 1 2 8 |
+ 0 , 0 1 9 3 |
+ 0 ,0 3 3 1 |
+ 0 , 0 5 2 9 |
+ 0 ,0 7 8 1 |
|
1,5 |
0 ,2 5 6 |
0 ,2 3 3 |
0,221 |
0 ,2 1 6 |
0 ,2 1 8 |
0 ,2 2 6 |
0 ,2 3 9 |
0 ,2 5 7 |
1,6 |
0 ,4 3 6 |
0 ,4 1 6 |
0 ,4 0 4 |
0 ,3 9 8 |
0 ,3 9 7 |
0,401 |
0 ,4 0 9 |
0 ,4 2 2 |
1,7 |
0 ,5 9 9 |
0 ,5 8 0 |
0 ,5 6 8 |
0,561 |
0 ,5 5 9 |
0 ,5 6 0 |
0 ,5 6 6 |
0 ,5 7 5 |
1.8 |
0 ,7 4 7 |
0 ,7 2 9 |
0 ,7 1 8 |
0,711 |
0 ,7 0 8 |
0 ,7 0 8 |
0,711 |
0 ,7 1 8 |
1,9 |
0 ,8 8 3 |
0 ,8 6 7 |
0 ,8 5 6 |
0 ,8 4 9 |
0 ,8 4 5 |
0 ,8 4 4 |
0 ,8 4 6 |
0,851 |
2 ,0 |
1,009 |
0 ,9 9 4 |
0 ,9 8 4 |
0 ,9 7 7 |
0 ,9 7 3 |
0,971 |
0 ,9 7 2 |
0 ,9 7 6 |
2,1 |
1,128 |
1,113 |
1,104 |
1,097 |
1,092 |
1,090 |
1,090 |
1,093 |
2 ,2 |
1,239 |
1,225 |
1,216 |
1,209 |
1,205 |
1,202 |
1,202 |
1,204 |
2 ,3 |
1,344 |
1,331 |
1,322 |
1,315 |
1,311 |
1,308 |
1,307 |
1,308 |
2 ,4 |
1,443 |
1,481 |
1,422 |
1,416 |
1,411 |
1,408 |
1,407 |
1,408 |
2 ,5 |
1,537 |
1,526 |
1,518 |
1,512 |
1,507 |
1,504 |
1,502 |
1,503 |
2 ,6 |
1,628 |
1,616 |
1,609 |
1,602 |
1,598 |
1,595 |
1,593 |
1,593 |
Р
|
0.05 |
O.i |
0.15 |
| |
0.2 |
| |
0.25 |
| |
о.з |
| |
0.35 |
--------------- 1 |
|||
*0 |
| |
0.4 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
Значения |
|
S t при |
S1 |
|
|
|
|
|
|
||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
1,633 |
1,537 |
1,449 |
|
1.36 |
| |
1,27 |
|
1,179 |
|
1,088 |
| |
0,998 |
|
|
|
|
|
|
|
[1= 0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1,1 |
— 1,063 |
— 1,045 |
— 0 ,9 8 5 |
|
- 0 , 9 1 3 |
|
— 0 ,8 3 6 |
|
- 0 , 7 5 8 |
|
— 0 ,6 7 9 |
|
— 0 ,6 0 0 |
j |
|
1,2 |
— 0 ,6 5 0 |
— 0 ,6 7 2 |
— 0 ,6 6 2 |
|
— 0,631 |
|
- 0 , 5 8 8 |
|
— 0 ,5 3 6 |
|
— 0 ,4 7 8 |
|
— 0 ,4 1 6 |
1 |
|
1,3 |
— 0 ,3 4 7 |
— 0 ,3 7 4 |
— 0 ,3 8 0 |
|
— 0,371 |
|
— 0 ,3 4 8 |
|
— 0 ,3 1 6 |
|
— 0 ,2 7 7 |
|
— 0,231 |
i |
|
1,4 |
- 0 , 1 0 1 |
— 0 ,1 2 7 |
— 0 ,1 3 9 |
|
- 0 , 1 3 9 |
|
— 0 ,1 2 9 |
|
—0 ,1 1 0 |
|
— 0 |
083 |
|
— 0 ,0 5 0 |
1 |
1,5 |
0 ,1 1 0 |
0 ,0 8 5 |
0,071 |
|
0 ,0 6 7 |
|
0 ,0 7 0 |
|
0,081 |
|
0 |
,0 9 9 |
|
0 ,1 2 3 |
! |
1,6 |
0 ,2 9 5 |
0 ,2 7 2 |
0 ,2 5 8 |
|
0,251 |
|
0,251 |
|
0 ,2 5 7 |
|
0 |
,2 6 8 |
|
0 ,2 8 6 |
j |
1 ,7 |
0 ,4 6 2 |
0 ,4 4 0 |
0 ,4 2 6 |
|
0 ,4 1 8 |
|
0 ,4 1 6 |
|
0 ,4 1 8 |
|
0 ,4 2 6 |
|
0 ,4 3 9 |
I |
|
1,8 |
0 ,6 1 4 |
0 ,5 9 3 |
0 ,5 8 0 |
|
0,571 |
|
0 ,5 6 7 |
|
0 ,5 6 8 |
|
0 |
,5 7 2 |
|
0 ,5 8 2 |
|
1,9 |
0 ,7 5 4 |
0 ,7 3 5 |
0 ,7 2 2 |
|
0 ,7 1 3 |
|
0 ,7 0 8 |
|
0 ,7 0 7 |
|
0 |
,7 0 9 |
|
0 ,7 1 6 |
|
2 , 0 |
0 ,8 8 4 |
0 ,8 6 6 |
0 ,8 5 3 |
|
0 ,8 4 4 |
|
0 ,8 3 9 |
|
0 ,8 3 6 |
|
0 ,8 3 9 |
|
0 ,8 4 2 |
|
|
2,1 |
1,006 |
0 ,9 8 8 |
0 ,9 7 6 |
|
0 ,9 6 7 |
|
0,961 |
|
0 ,9 5 8 |
|
0 |
,9 5 9 |
|
0 ,9 6 2 |
|
2 ,2 |
1,120 |
1,103 |
1,092 |
|
1,083 |
|
1,0 7 7 |
|
1,073 |
|
1,072 |
|
1,075 |
|
|
2 , 3 |
1,228 |
1,212 |
1,201 |
|
1,192 |
|
1,186 |
|
1,182 |
|
1,180 |
|
1,182 |
|
|
2 ,4 |
1,330 |
1,315 |
1,304 |
|
1,295 |
|
1,289 |
|
1,285 |
|
1,283 |
|
1,283 |
|
|
2 , 5 |
1,427 |
1,413 |
1,402 |
|
1,3 9 3 |
|
1,387 |
|
1,383 |
|
1,381 |
|
1,380 |
|
|
2 , 6 |
1,520 |
1,506 |
1,496 |
|
1 ,4 8 7 |
|
1,481 |
|
1,476 |
|
1,474 |
|
1,471 |
|
|
2 ,7 |
1,608 |
1,595 |
1,584 |
|
1,577 |
|
1,570 |
|
1,566 . |
1,5 6 3 |
|
1-,561 |
|
||
2 ,8 |
1,693 |
1,680 |
1,670 |
|
1,662 |
|
1,656 |
|
1,651 |
|
1,648 |
|
1,647 |
j |
|
распределения сил трения по боковой поверхности и распреде ления напряжений в плоскости острия. Значения S2 зависят, кроме того, от приведенной глубины активной зоны. От эпюр пе
редачи нагрузки по боковой поверхности |
и в плоскости острия |
эти величины меняются незначительно (значения S { изменяются |
|
в среднем до 10—15%). Основное влияние |
оказывает коэффи |
циент бокового расширения грунта (S{ изменяется в среднем до 35—40%). S2 изменяется в основном в зависимости от приведен ной глубины активной зоны и приведенной ширины фундамента. При возрастании Si происходит уменьшение S2 и, наоборот, при уменьшении Si возрастает S2, поэтому суммарное значение Sj + + S 2 = S 0 изменяется меньше указанных выше пределов. Для на глядности и удобства пользования в практических расчетах со ставлены номограммы значений S0 для всех расчетных схем и
зависимости от приведенной глубины активной зоны ~ t приве
денной ширины одно-, двух- и трехрядных свайных фундаментов и коэффициента бокового расширения грунта \х [13]
Так как характер передачи нагрузки по боковой поверхности и в плоскости острия влияет на компоненты перемещения Si,2 не значительно, то можно для практических расчетов пользоваться номограммой рис. 24 и табл. 6 и 7, составленными для случая
равномерного распределения сил трения по боковой поверхности и напряжений в плоскости острия свай.
Определение значений S0. Находится граница активной зоны (на глубине, где напряжения равны структурной прочности грун та, или на глубине, где дополнительные напряжения не превы
шают 0,1 кгс/см2) и определяется приведенная глубина-у- Из
соответствующего значения приведенной глубины -у (см. номо
грамму рис. 24) проводится линия, параллельная оси абсцисс.
Рис. 24. Номограмма для определения S0 в зависимости
от приведенной глубины активной зоны — , приве
денной ширины свайного фундамента (5 и коэффициента бокового расширения грунта р
до пересечения с линией приведенной ширины фундамента (3 =
=и опускается перпендикуляр до линии коэффициента бо
кового расширения грунта \х. Из точки пересечения проводится
линия, параллельная оси абсцисс, до пересечения с осью орди нат, на которой берем значение S0. Осадку свайного фундамента
определяют по формуле (22).
В практике проектирования не всегда имеются данные о структурной прочности грунта, кроме того, определение напря
жений для установления границы активной зоны требует |
трудо |
емких расчетов. Проведенный анализ значений S i,2 и |
расчет |
осадок различных свайных фундаментов показал, что при не большом интервале изменения приведенной ширины р можно воспользоваться следующим приемом для определения границы активной зоны. При решении задачи использована формула для компоненты перемещения (10), в которой произвольная посто янная интегрирования В определена из условия, что на глубине Z0 перемещения отсутствуют, т. е. по абсолютной величине В равно значению основной функции. Значения S x получены в ре зультате интегрирования основной функции, a S2— в результате интегрирования произвольной постоянной В . Предлагается при нимать границу активной зоны на глубине, где Si= S2.
Рассмотрим несколько примеров расчета осадок ленточных свайных фундаментов.
Пример I. Определить осадку свайного фундамента 9-этажного кирпично го дома серии I-P-447 при расположении свай <в один ряд. Сваи сечением
30x30 см, длиной |
И м} расстояние |
между сваями 90 |
см, ширина |
ростверка |
|
40 см. Нагрузка на сваю Р = 8 |
0 тс |
(принята по данным статических испыта |
|||
ний при осадке |
сваи, равной |
предельно допустимой |
осадке для |
здания). |
|
Погонная нагрузка на свайный |
фундамент 88,8 тс/м=888 кгс/см. |
|
|||
Площадка сложена слоем суглинков мощностью 24 ж, консистенция су глинков изменяется от мягкоиластичной до полутвердой. В плоскости острия свай и ниже залегают суглинки тугопластичные, полутвердые с показателем консистенции В=0,24-7-0,27, объемный вес 1,97—2 т/мг, коэффициент порис тости 0,64—0,67, угол внутреннего трения 20—21°, удельные силы сцепления 0,22—0,24 кгс/см2.
Средневзвешенное значение модуля деформации от плоскости острия
овай до нижней границы |
активной зоны с учетом уплотнения грунта -под свая |
ми £,0р = 125 кгс/см2. |
|
Вг |
125 |
= 142 кгс/см2. |
|
|
1— 0,35а |
Определяем:
<1) приведенную ширину свайного фундамента:
0,4
0,036;
11
2) приведенную глубину активной зоны; по данным Р=0,036, ii-0,35, на-
ходим по табл. 6, что S i= S 2 при приведенной глубине |
~ —2,35. |