книги / Расчёты и задачи по теплотехническому оборудованию предприятий промышленности строительных материалов
..pdf
|
|
|
|
|
продолженuе табл |
VI/.17 |
|
||||||
|
|
количе-I |
|
|
|
|
|
|
I |
количе |
|||
ПРИХОдllые статьи |
I |
СТВО. |
Расходные ста1ЬН |
СТВО, |
|||||||||
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
кДж" |
|
|
|
|
|
|
|
кДж |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Ссо., Сн.о, Со. cN. - |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
средние |
|
объемные |
теп |
|
|
|
|||
|
|
|
|
лоемкости газов |
при |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
t~б=9400 С, |
кДж/(м2 •ОС) |
|
16873 В |
||||||
|
|
|
|
С |
углекислотой, |
выде- |
|
|
|
||||
|
|
|
|
ленной |
при |
разложении |
|
|
|
||||
|
|
|
|
СаС2з: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
QCO. =V~o. t~б Ссо.= |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
=0,338·2,18·940, |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
где |
V ~O. - |
объем |
СО2, |
|
|
|
|||
|
|
|
|
выдеЛЯЮЩIIЙСЯ |
от |
раз |
|
|
|
||||
|
|
|
|
ложения СаСОз, мЗ/кг |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
V~o. = |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
1,72·0,386 ·22,4 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
44 |
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=0,338 M jKr; |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Ссо•- средняя |
теп~о |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
емкость |
СО2 |
при |
tоб = |
|
|
|
|||
|
|
|
|
=9400 С, |
|
кДж/(мз,ОС), |
|
|
|
||||
|
|
|
|
равная |
2,18 |
[28] |
.. |
|
693 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Ито го |
|
35200 В |
|
Итого |
_ |
. • |
|
18281 В |
|||||
|
|
+2517 |
|
|
|
|
|
|
|
|
+4405 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тогда
[' = 0,70·3400 = 2380 кДж/м3
По I-t-диаграмме [19] tд= 15100 С.
6. Определение количества топлива для обжига
1 кг извести
Составляем тепловые балансы по зонам печи
(табл. VII.16 и VH.17). Обозначим через В, мЗ, количе
ство топлива, необходимого для обжига 1 кг извести стандартlЮГО качества. ИЗ теплового баланса зоны об жига определим В.
181
Для определения расхода топлива приравниваем
приход теплоты к его расходу и решаем уравнение от
росительно В:
35 200В + 2517 = 18281 В + 4405,
откуда |
4405 - |
2517 |
|
|
|
|
В= |
=0,11 м3 ,илиО,l1·0,765=О,084 кг. |
|||||
|
35200 |
- |
18281 |
|
|
|
Расход воздуха, в том числе: |
|
|||||
кислорода. • |
|
• . |
Vo .=2,4468.0,II=O,27 м3, или 00,= |
|
||
|
|
|
|
= Vо, Ро,=0,27 ·1,429=0,386 кг |
|
|
азота . |
• . . |
|
.. |
VN ,=9,2038.0,11=1,012 м3 , илиОN,= |
||
|
|
|
|
=V NPN =1,012·1,251=1,267 кг |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
Итого. |
• . . |
|
.. |
VB =V ,+V .=O,27+I,OI2=1,282 м3 |
, |
|
|
|
|
|
O |
N |
|
или Ов=Оо, +ON.=0,386+I,267=1,653 кг
7. Материальный и тепловой балансы печи
На основании приведенных расчетов материальных
балансов обжига известняка и горения топлива, а также
подсчитанного расхода топлива составляем ,сводный ма
териальный баланс известковообжигательной печи. Рас
считываем состав и количество отходящих из печи газов
на 1 Кг извести.
Углекислого газа:
от сгорания топлива: 0,988·0,11 =0,109 м3 ;
от разложения СаСОз и МgСОз' |
|
|
|
|
|
1,72(0,386 +0,003) 22,4 |
= 0,341 |
|
|
||
|
44 |
|
|
||
Всего: V со, =0,109+0,341 =0,45 м3, |
|
|
|
||
или 0co,=V со,Рсо, =0,45·1,977=089 кг. |
|
|
|||
Водяных паров: |
|
|
|
|
|
от сгорания топлива: 1,939· О, 11 = 0,21 |
мЗ ; |
|
|
||
|
0,03·22,4 |
0,064 м3. |
|
|
|
от нагрева известняка: 1,72 |
18 |
|
|
||
Всего: |
VH,0=0,21+0,064=0,274 м3, |
|
|
||
или |
OH~0=YH,oPH,0=0,274.0,804=0,22 кг. |
|
|
||
Азота' |
V N,=9,25.0,11=1,017 м3 , |
|
|
|
|
или |
GN, =уN'pN,=1,017.1,251=1,272 кг/кг. |
|
|
||
Кислорода: V 0,=0,485.0,11 =0,053 м3, |
|
|
|||
или |
00, =уоРо,=0,053.1,429=0,076 кг, |
|
|
||
где |
Рео" Рн,О' PN,' Ро,- |
П,10ТНОСТИ газов, кг/м |
З |
[35З· |
|
|
|||||
182
Итого:
Va, = Vco• + |
VH • O + VN• + VOz = 0,45 + 0,274 + 1,017+ |
||
|
|
+0,053 = 1,794 м3 , |
|
или |
|
|
|
Оа = Оса. + ОН.О + |
0N. + 00. = 0,89 + |
||
+ |
0,22 + |
1 ,272 + |
0,076 = 2,458:кг. |
Объемный расход дымовых газов составит |
|||
|
1,794·200000 |
||
V = |
24 |
= 14900 м3 /ч. |
|
|
a |
|
|
Следовательно, на основании данного расчета состав ляем сводные балансы печи (табл. VII.l8-VII.21)
та б л и ц а VII.18. СВОДНЫЙ материальный баланс
известковооб>Кигательной печи на 1 кг извести
Приходные статьи |
IСТВОI<оличе, кг-ll |
Расходные СТ8Т<"! |
IСТВО,кг |
|
|||
|
|
|
|
|
|
количе |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Известняк: |
|
|
|
Известь |
|
1 |
|
СаСОз |
|
1,608 |
|
|
|
--- |
|
|
|
|
|
||||
МgСОз |
|
0,009 |
|
Итог о |
|
1 |
|
R2СОз+Si02 . |
|
0,052 |
|
|
|
|
|
Н2О |
|
0,052 |
|
Отходящие газы: |
|
|
|
И то 1 О |
|
1,72 |
|
С02 |
|
0,89 |
|
|
|
Н2О |
|
0,22 |
|
||
|
|
|
|
|
|
||
Топливо |
|
0,084 |
|
N2 |
|
1,272 |
|
Воздух: |
|
|
|
02 |
|
0,076 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
02 |
|
0,386 |
|
|
|
|
|
|
|
Итого |
|
3,458 |
|
||
N2 |
|
1,267 |
|
|
|
--- |
|
|
|
|
|
|
|
||
В с е г о |
|
3,457 |
|
Всего. |
|
3,458 |
|
|
3,458-3,457 |
|
|
|
|||
НеВЯЗI(а баланса |
---'---"--- 100=0,03%. |
|
|
|
|||
|
3,458 |
|
|
|
|||
183
Т а б л и ц а VII.19. Сводиый тепловой баланс зоны обжига
на 1 кг извести (с подстановкой величины
расхода топлива)
|
|
|
|
|
|
|
|
Количество |
I |
|
|
|
|
|
|
|
Количеств.. |
|
|||||
|
Приходны~ |
lтатьи |
теплоТы |
|
|
РаС"ОДllые статьи |
теплоты |
||||||||||||||||
|
|
|
) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
кДж I |
% |
|
|
|
|
|
|
|
кДж |
I |
% |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
От |
горения топли- |
|
|
|
На |
разложение |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
ва. |
|
|
|
|
|
|
|
углекислого |
|
|
|
|
|
44,8 |
|
|
||||||
|
Qrop=35200·0,11 |
3870 |
60,6 |
|
|
кальция |
Qp 1( |
|
|
2862 |
|
|
|
|
|||||||||
|
С ВОЗДУХОМ,прохо- |
|
|
|
В |
|
окружающую |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
дящим через |
зо- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
среду |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
ну охлаждения, |
777 |
12,2 |
|
QOKP=35200·0,I1X |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
Qs |
|
|
|
|
155 |
|
|
2,4, |
||||||||||||||
|
|
и |
|
ХО,04 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
С |
известняком |
|
|
|
С |
известью, нагре- |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
магнезиальной |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
той до |
9400 С |
|
|
850 |
|
|
13,3 |
|
|
||||||||
|
известью, |
нагре- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
тыми до |
9400 С, |
|
|
|
|
С |
продуктами |
го- |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Qu . |
|
|
|
1740 |
27,2 |
|
|
рения |
топлива, |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нагретыми |
до |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
|
|
9400 С: |
|
|
|
1856 |
|
|
29 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qn.r |
= 16 873·0,11 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Теплота, |
теряемая |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
от |
разложения |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СаСОз, нагрето- |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
го |
до |
9400 С, |
693 |
|
|
10,9 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<lCO. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Невязка |
|
|
|
-29 |
|
|
-0,4 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого |
|
|
63871 |
100 |
|
|
|
и т о г-о |
|
|
6387 1 |
100 |
|
|
|||||||
|
|
т а б л и ц а |
VII.20. Тепловой баланс зоны подогрева |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
на 1 кг извести |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Колнчество |
|
|
|
|
|
|
|
|
К()JIнчество |
||||||
|
Приходиые |
статьи |
|
теплоты |
|
|
Расходные статьи |
теплоты |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
кДж I |
% |
|
|
|
|
|
|
|
|
кДж I |
|
% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
С продуктами сго- |
|
|
|
|
На испарение вла- |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
iPания топлива: |
|
|
|
|
|
ги |
из известня- |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
Q п.г= 16 873 Х |
|
|
|
|
|
ка: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
1856 |
72,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
ХО,11 |
|
|
|
|
|
Q".в=Gи•о Х |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
С |
углекислотой, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
выделенной при |
|
|
|
|
Х iи•о=0,052.2700, |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
разложении |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
СаСОз, нагрето- |
|
693 |
27,2 |
|
где G И.О- содер- |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
го |
до 9400 С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
жанне влаги в из- |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
Итого |
|
|
2549 1100 |
|
вестняке |
на 1 кг |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
продукции, |
КГ, |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
184
|
|
|
|
|
|
11родО.llженuе тао.ll |
V11 20 |
||||||||
|
Количество |
|
|
|
|
|
|
|
|
Колнчество |
|||||
Приходные статьи |
теплоты |
|
|
|
|
|
|
|
|
теплоты |
|||||
|
|
|
|
Расходные статьи |
|
|
|
|
|||||||
|
кДж |
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кДж |
I |
% |
||
|
|
|
|
|
Iн,О- энтальпия |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
1 кг воды при тем |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
пературе |
|
|
испаре |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
ния, |
Кд1К/кг |
. |
|
140 |
|
5,5 |
||||
|
|
|
|
|
С |
углекислотой, |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
выделенной |
при |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
раЗЛО1Кении |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
МgСОз: |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Qp.I(=GМgCO.Х |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
ХI425=0,ОО9Х |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
Х1425, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где GM/lCO. - |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
содержание |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
MgCOs в иЗвест |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
НЯКе на I кг про |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
дукции, |
кг; |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
1425 - |
|
количе |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
ство теплоты на |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
раЗДО1Кение |
1 кг |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
MgCOs |
в |
MgO, |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
K~1К/KГ • |
•• |
|
13 |
|
0,5 |
|||||
|
|
|
|
|
На нагрев |
|
извест |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
няка |
от |
О |
до |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
940· С |
|
(из |
ба |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
ланса |
зоны |
об- |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
1Кига) |
|
• . |
• . |
|
1740 |
|
68,3 |
|||
|
|
|
|
|
В |
ОКРУ1Кающую |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
среду |
|
|
(nа=2% |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
от |
кОличества |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
теплоты |
|
посту |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
пающей с топли |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
вом): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
QOIIP=Q~n'X |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
ХВ=35200Х |
|
11 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
ХО,02·0,11 |
• |
|
|
3 |
||||||
|
|
|
|
|
унос |
с |
ПРодукта |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
ми |
горения |
из |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
шахты печи |
(по |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
разности |
|
балан- |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
са |
2549-1970)' |
|
579 |
|
22,7 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого |
|
|
2549 I100 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
185
Т а б л и ц а VII.2t. Сводный тепловой баланс
известково-обжигательной печи на t кг извести
|
|
I(оличество |
I |
|
|
|
|
|
1(0 ~"чество |
||||
Приходные статьи |
теплоты |
|
I РаСХОД'Iые статьи |
'lсплоrы |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
кДж I |
% |
|
кДж I |
% |
|||||||
От сгорания топ- |
3870 |
100 |
|
На |
разложение |
2862 |
|
73,9 |
|||||
лив а |
|
СаСОз |
|
|
|
|
|||||||
|
|
I |
I |
|
То же, МgСОз . |
13 |
|
0,3 |
|||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
I |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
На |
испарение вла- |
140 |
|
3,6 |
||||
|
|
|
|
|
ги известняка |
|
|||||||
|
|
|
|
|
В |
окружающую |
266 |
|
6,9 |
||||
|
|
|
|
|
среду |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
С |
отходящими |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
продуктами |
го- |
579 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
рения топлива |
|
15 |
||||||
|
|
|
|
|
С |
известью, |
вы- |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
гружаемой |
из |
39 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
печи. |
|
|
|
|
1 |
|||
|
|
|
|
|
Невязка баланса |
-29 |
-0,7 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого |
3870 I100,0 |
|
|
Итого |
|
|
|
3870 I100 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
8. Расчет удельных расходов теплоты,
условного топлива и к. П. д. печи
Определяем удельное количество теплоты на получе
ние 1 кг извести:
Q = 35200·0,11 = 3870 кДж.
Удельный расход условного топлива равен:
Q·100 |
3870.100 |
%, |
Ву = -р-- = |
= 13,2 |
|
QH .усл |
29 300 |
|
где Q~.усл - теплотворная способность условного топлива, равная
29 300 кДж/кг.
Для современных работающих газовых печей произ
подительностью 15-200 т извести в сутки уделыIы e рас ходы составляют: теплоты 4106-5866 кДж/кг [9,35], ус
ловного топлива 13--14 % [35]. Коэффициент полезного действия печи определяем как отношение полезно расхо-
186
дуемой теплоты на технологические процессы к общему количеству теплоты, поступившей в печь:
Qпол |
Qи в +Qp к + Qp м |
fJп=--= |
= |
Qrop |
Qrop |
140 + 2862 + 13 100 = 80 %. 3870
Следовательно, 80% теплоты от общего количества
затраченной полезно расходуется на обжиг извести.
9. Аэродинамический расчет печи и подбор дымососа
Рассчитываем гидравлическое сопротивление печи. а) Гидравлическое сопротивление зоны подогрева Определяем критерий Рейнольдса [4]:
Re = 581 P:,dM ,
где Рs - удельная производительность печи, т с 1 м2/сут;
dM - средний размер кусков обжигаемого сырья, м
Тогда
Re = 581·10,2.0,06 = 356.
Коэффициент сопротивления (см. приложение 16)
а=82;
|
|
|
|
|
|
ар2 |
|
|
|
tJ.Рпод = 0,000036 ~ hn , |
|
||||
|
|
|
|
|
|
0,06 |
|
где hn - |
высота зоны подогрева, м |
|
|
|
|||
Подставляя числовые значения, получим |
|
||||||
|
|
|
|
82.\0 |
22 |
3,75 = 190Па. |
|
|
tJ.Рпод = 0,000036 |
' |
|
||||
|
|
|
|
0,06 |
|
|
|
б) |
Гидравлическое сопротивление зоны горения |
||||||
Определяем критерий Рейнольдса [4]: |
|
||||||
|
Re = |
412 PSdM = 412·10,2·0,06 = 252. |
|
||||
Коэффициент |
|
сопротивления (см. приложение 16) |
|||||
а=85; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
aPl |
hоб = 0,00006 |
85·10,22 |
|
||
tJ.Prop = 0,00006 - |
d.. |
7,5 = 654 |
Па. |
||||
|
|
|
|
|
0,06 |
|
|
1.81
в) Гидравлическое сопротивление зоны охлаждения Определяем критерий Рейнольдса:
Re = 370.Рsdи = 370.10,2·0,06 = 226.
Коэффициент сопротивления |
(см. |
приложение 16) |
а=86; |
|
|
aP~ |
86·10,22 |
|
l1Pox = 0,00002 -dи hox = 0,00002 |
0,06 |
3,75 = 112 Па. |
Общее аэродинамическое сопротивление печи равно |
||
сумме всех сопротивлений: |
|
|
/!"Р = /!"Рпод + ~Pгop +~Pox = 190 +654 + 112 = 956 Па. |
||
При подборе дымососа учитываем |
запас давления |
|
примерно до 40% к общей сумме сопротивлений:
~P = 1,4 ~P = 1,4·956 = 1338 Па.
При подаче горячих газов ((у:х:=3500 С) необходимо
подачу дымососа рассчитывать при действительной тем пературе, а создаваемое давление определять по фор
~уле
|
|
1,2 |
|
|
|
Pt=~P - , |
|
|
|
|
|
Pt |
|
|
где 1,2 - |
плотность воздуха, кг/м8; |
|
|
|
pt - |
плотность газов при t1',,=350° С; |
|
||
|
1,3 |
|
|
3 |
|
Р! = -- ' --=0,565 |
KrjM , |
||
|
350 |
|
|
|
|
1+ 273 |
|
|
|
где 1,3 - плотность газов при |
нормальных условиях (00 С и |
|||
|
101325 Па). |
|
|
|
Тогда |
|
|
|
|
|
1,2 |
= 2810 Па |
|
|
|
Pt = 1338 -- |
. |
||
|
0,565 |
|
|
|
Объемный расход при данной температуре со
ставляет
188
При заданных условиях подбираем специальный ды мосос [60] со следующей характеристикой.
Тип дымососа |
Д-13,5 |
|
Давление. |
|
|
, минимальное |
2850 Па |
|
максимальное |
3150 |
» |
Подача: |
35000 м3/ч |
|
минимальная |
||
максимальная |
87500 |
:. |
Угловая скорость . |
00=101,55 рад/с |
|
Кп.д. |
'У)в=0,65 |
|
Мощность электродвигателя дымососа равна:
N = |
Vtht |
3400·2810 |
40'8 кВт. |
3600·1000'У)в |
= |
||
|
3600·1000·0,65 |
' |
Для дымососа Д-13,5 потребляемая аэродинамичес
кая мощность равна: N =43 кВт [18]. Дымосос устанав
ливают на загрузочной площадк& печи. Дымовую трубу
делают невысокой (10-15 м) [9], и она служит лишь
для отвода газов, направляемых в нее дымососом. Воздух В шахту печи нагнетается вентилятором через трубу, уло
женную в нижней части шахты над конусом разгрузочно
го механизма. Объемный расход воздуха равен:
' |
|
VBPB |
|
1,282·200 000 |
|
з |
/ч . |
Vв |
= |
-24 |
= |
24 |
= 10680 м |
|
Он распределяется таким Qбразом, что в печь через холодильник его поступает 70% и непосредственно в зо
ну горения - 30 %.
Подача дутьевого вентилятора для хорошо герметизи
рованных печей должна быть не менее v; = 10 680 мЗ/ч
при расчетном давлении воздуха Рв=2200 Па [20]. По
номограмме каталога для подбора центробежных венти
ляторов высокого давления серии ВВД подбираем венти лятор серии ВВД Ng 11 с разъемным кожухом; к. п. д. 'YJB= =0,55. Условное число оборотовА=10000. Угловая ско
рость
А 10000·0,1047
oo='N= 11 =95,17рад/с(I06/м=О,I047рад!с).
Расчетная мощность электродвигателя при к. п. д. пе
редачи 'YJп=0,95 равна:
10680·2200
13 кВт.
3600·1000'0,55·0,95
189'
Установочная мощность электродвигателя при зна
чении коэффициента запаса мощности К=l,l равна:
NYCT = 1,1·13 = 14,3 кВт.
Подбираем электродвигатель серии А: тип АО-72-6, N= 14 кВт, угловая скорость 102,6 рад/с. Диаметр возду
ховодов определяют в зависимости от местных сопротив
лений и допустимой скорости движения воздуха по тру
бам.
t О. Подбор газогорелочных, заГРУЗ0ЧНЫХ
и ВЫГРУЗ0ЧНЫХ устройств
Подбор газогорелочиых устройств. Подача газообраз
ного топлива в печь и его горение должны обеспечить
полное разложение известняка с минимально допусти
мым избытком воздуха. Единственным способом сжига
ния газа в типовой печи является диффузионный метод, отличительной особенностью которого является раздель
ная подача газа и воздуха в печь, что соответствует ус.по
вию охлаждения извести. Газ подают в печь по перифе
рии и через так называемый керн, выложенный в центре
шахты из огнеупорного кирпича, внутри KOToporo устраи
вают каналы для прохода воздуха и газа. Расстояние
между противоположными газовыми влетами составляет
не более 1,5 м. При большем расстоянии газ неравномер но распределяется в поперечном сечении печи. Воздух
для горения поступает через отверстия для выгрузки из
вести и через специальные каналы в керне. Условия ох
лаждения извеfТИ требуют подвода через холодильник
около 70% воздуха. Периферийные горелки расположе
ны в газовых фурмах, а воздух подают через воздушные
патрубки. Газ на входе в коллектор печи должен иметь давление не менее 9800 Па с тем, чтобы обеспечить перед
соплом горелки при несколько прикрытом регулирующем
кране давление 2450 Па [20].
Газ к печи поступает от газораспределительного пунк та (ГРП) по wубопроводам, оборудованным предохра нительным клапаном (ПК) дЛЯ прекращения подачи га
за в печь при резком повышении или понижении РГО дав
ления, общей контрольной задвижкой для всех горелок
и индивидуальными (у каждой горелки) рабочими за
движками для регулирования количества газа к горел
кам. На газопроводе между контрольной и рабочими за-
190