книги / Методология проектирования строительства подземных сооружений
..pdf2. Разработан адаптационный механизм поддержания го меостазиса выемочного участка как целостной совокупности горно-технологических процессов.
При разработке модели горнотехнологических процессов выемочного участка авторы исходили из очевидно наблю даемого факта: горно-технологические процессы иницииру ются деятельностью человека, но реализация этих процес сов, их пространственно-временная структура предопределя ется основными параметрами взаимодействующих горнотех нических элементов выемочного участка. Более того, сами пространственно-временные характеристики горнотехниче ских элементов участка возникают вследствие реализации горнотехнологических процессов. Иначе говоря, взаимодей ствие горнотехнических элементов порождает горно технологические процессы, но реализация горнотехнологи ческих процессов приводит к возникновению все новых и новых горнотехнических элементов.
Возникает вложенность горнотехнологических процессов друг в друга или их стратификация. Согласно теории иерар хических систем, горно-технологические процессы в рамках каждого слоя стратификации согласованы между собой.
В качестве интегральных характеристик сложной системы авторы выделяют следующие:
• показатель добротности системы:
Q,W |
+ 6>?,Q2W 2 |
Q, |
CJp2 |
( 1. 11) |
|
|
W06u| |
где:
CDpi. сЭр2 " соответственно, наибольшая резонансная час тота 1-го и 2-го слоя в спектре сигнала;
Q ,, Q2 - соответственно, добротность 1-го и 2-го стра тифицированного слоя системы;
W i, и W 2 " соответственно, мощность потерь энергии в этих слоях;
\ у общ " общая мощность потерь энергии в системе.
Этот показатель отражает способность системы диссипировать энергию в окружающую среду, т.е. меру совершенст ва системы, т.к. чем меньше эта диссипация, тем выше уро вень самоорганизации диссипативной системы и тем дольше
унее шансов спасти себя от катастроф.
•количество накопленной энергии в системе:
E ..= Q 1^ 1+Q2^ 2-; |
(U2) |
|
(Dpi |
2Ci)p2 |
|
Целесообразность оценивания этой энергии диктуется тем, что количество накопленной в системе энергии опреде ляет мощность ее катастроф, например, реализации в систе ме выбросов угля и газа.
• показатель изменения состояния системы:
W,суб
где:
w cyn И \Усув - соответственно, мощности реализации су
пер- и субгармонических составляющих в контролируемом процессе. Этот показатель оценивает градиент развития всей системы, указывая, в какую сторону происходит изменение состояния системы: в сторону накапливания энергии или ее расходования.
В качестве критерия ранжирования методов управления горно-технологическими процессами (а их существует два: компенсационный и координационный) используется крите рий минимума затрат, которые диссипативная система тра тит для увеличения своей организованности.
Для способов, реализующих метод компенсации, этот критерий имеет вид:
(1.14)
где:
3j - приведенные затраты на компенсацию параметра Xj
способом;
Ржу, коэффициент корреляции между регулируемой и
регулирующей величинами.
Для способов, реализующих метод координации, вид кри терия упрощается:
3j -> min
где:
3j - приведенные затраты на реализацию одного акта ко
ординации J способом.
Однако для сохранения своего гомеостазиса диссипатив ная система не всегда использует самые наилучшие способы. Это связано с тем, что она вынуждена поддерживать свое состояние в области гомеостазиса не по одному, а сразу по нескольким параметрам. Поэтому способы, имеющие высо кий приоритет, начинают кооперироваться между собой. И в этой борьбе "сообществ" выживают те, которые вновь наилучшим образом реализуют принцип минимума диссипации.
Применительно к способам компенсации формализован ная запись указанного явления имеет вид:
N |
|
N |
|
2 Л log |
|
1 » к •og |
|
к=1 |
|
, к=1 |
(1.15) |
N |
|
3l(l,N;j) |
|
|
|
||
1 3 |
, , |
|
|
|
|
где:
N - количество компенсируемых параметров;
ак - весовой коэффициент компенсируемого параметра
*к; 3к1 - приведенные затраты на компенсацию параметра
*к способом с наивысшим приоритетом (j=l);
3z(i,N;j) |
приведенные затраты на компенсацию N пара |
метров N способами с j приоритетом; |
|
р |
нормированный коэффициент взаимокорреляции |
Г1кУ] |
|
между параметром хк и регулирующим параметром y j. |
Величины указанных отношений отражают приращение организованности в диссипативной системе за счет реали зуемых ею затрат. Общность затрат в используемых спосо бах регулирования, компенсирующих N регламентируемых параметров, является причиной их кооперирования.
Применительно к способам координации явление коопе
рирования может быть записано в виде: |
|
E 3 ^ 3 z(i,NSj) |
(1.16) |
где:
3kj - приведенные затраты на j способ координации (j=l); 3l(i,N;j)" приведенные затраты на ликвидацию N - анома
лий N - способами координации.
Сравнивая компенсационный и координационный методы реализации адаптационного механизма гомеостазиса рас сматриваемой системы, авторы констатируют следующее.
Во-первых, координация всегда имеет приоритет перед компенсацией. Этот приоритет распространяется с уровня агрегирования, на котором обнаружена аномалия, на все нижележащие уровни. Физическая причина такого приори тета заключается в следующем. Метод компенсаций основан на линейных моделях, предполагающих относительную изо тропность среды рассматриваемого уровня агрегации, а об наружение аномалии свидетельствует ofr обратном. Крупно масштабные аномальные процессы на выемочном участке акцентируют появление анизотропии свойств на более мел комасштабном уровне, поэтому компенсация на нижележа щих уровнях агрегации становится неэффективной и пере стает играть какую-либо существенную роль в обеспечении
гомеостазиса системы. Последнее хорошо подтверждается, например, имеющимся опытом отработки выбросоопасных пластов, наглядно демонстрирующим практическую невоз можность предотвращения в зонах мелкоамплитудной нарушенности пласта газодинамических явлений путем использо вания компенсационных режимов выемки угля. Технические последствия указанного приоритета заключаются в том, что при обнаружении аномалий все процессы компенсации на данном и нижележащих уровнях стратификации блокируют ся.
Во-вторых, компенсация и координация реализуются на основе разных моделей. Компенсация базируется на относи тельной изотропности свойств элементов агрегируемого уровня, поэтому все ее модели линейны. Координация имеет своей целью устранить обнаруженную анизотропию элемен тов агрегируемого уровня, поэтому ее модели существенно нелинейны. Более того, вероятностно-статистические харак теристики модели при координации приобретают повышен ную неустойчивость, поэтому причинно-следственные связи между управляемой и управляющей величинами становится все менее достоверными. Последнее, например, хорошо под тверждается накопленным опытом реализации противовыбросных мероприятий в особо высокоопасных зонах угольных пластов.
В-третьих, область применения компенсации и координа ции объективно ориентирована на специфику горно геологических, горнотехнических условий, в рамках которых выемочный участок функционирует как система. Эта ориен тированность состоит в следующем. С увеличением геологи ческой неоднородности условий отрабатываемого пласта, а также при применении проектно-технических решений, ак центирующих появление этой неоднородности, т.е. способствущих росту изменчивости реакций горного массива на ведение работ по выемке угля, компенсация как метод обес печения гомеостазиса выемочного участка утрачивает свою эффективность. Поэтому повсеместно в таких условиях ис пользуется координация. И, наоборот, с улучшением условий залегания угольных пластов необходимость в частном при менении координации, чрезвычайно трудно поддающейся
автоматизации, отпадает. Основную нагрузку по обеспече нию гомеостазиса системы в таких условиях несет компен сация.
Именно по этой причине автоматизированное управление горно-технологическими процессами, базирующееся по на стоящее время, в основном, на компенсационной основе, "приживается", прежде всего, в наиболее благоприятных ус ловиях обработки угольных пластов.
Опираясь на достижения в области теории принятия сложных решений на метод многокритериальной оптимиза ции по норме векторов, АС. Малкиным и Е.Н. Тучковым разработан метод интегральной оценки качества выполнен ных проектов угольных шахт, который авторы назвали «ме тодом суммарных среднеквадратичных отклонений». С уче том неодинаковой народнохозяйственной значимости част ных показателей оценки все показатели проектов шахт раз делены на три группы: горно-геологические, производствен но-технические и экономические. В конечном счете, получе ны следующие математические формулы для вычисления интегральных функционалов по группам показателей:
K>BTj —
где: |
функция полезности конкретного i-ro показателя |
<Р\ |
эффективности проекта;
Y,<P\ • среднее значение функции полезности по всем ц0_
казателям эффективности проекта;
ш - число дифференцированных показателей эффектив ности проекта;
— относительный вес функции полезности i-ro пока-
Фсрл
зателя по сравнению со средней полезностью одного из по казателей.
Приведение показателей к однородности осуществляется с помощью вычисления величины относительного отклоне ния:
где:
соответственно, эталонные и фактические зна
чения эффективности выполнения проектов;
j!"ax»j7lIn соответственно, максимальные и минималь
ные значения показателей эффективности выполненных проектов шахт.
Достоинством данного метода является возможность включать для сравниваемых объектов любое их количество, от объектов сравнения не требуется полной аналогии горно геологическим условиям.
Недостатками метода являются: к сравнительной оценке не привлекаются показатели социального уровня; производ ственно-техническая сторона деятельности будущих шахт не подразделяется на уровень производственно-технических условий и особенно производственно-технический уровень
результатов. |
|
Логическая последовательность, |
позволяющая упростить |
и сделать реально приемлемой |
процедуру оптимизации |
при поэтапном проектировании, легла в основу метода по следовательной оптимизации, разработанного А.С. Малки ным [69].
Необходимость применения этого метода вызвана, кроме логических, трудностями вычисления алгоритма оптимиза ции.
Как известно, развитие разработки запасов угля можно представить как переход шахты из состояния SQв состояние Sm, с помощью некоторых управлений:
|
So |
{U,} |
Si |
{U,} |
|
|
|
—► |
|
||
{Хпост}? |
{Хпер}? |
•стлер} |
Р^пост}) |
Р ^ и р } ) |
{Хвостлер} |
... -Р |
{Si} |
{U-.} |
{S„.,l |
{U.} |
|
|
|
|
|||
{Хвост}? |
{Хвер}? |
{Х о остопер} |
{ X nocx}j |
{Х п(р}{ |
{ Х ПОСТаПСр} |
... |
{S.} |
|
|
|
|
{Хпост}5 |
{Хпер}? |
{Хпост.пер}; |
|
(1 -1 9 ) |
где:
{Хпост} — множество параметров и характеристик шахты, которые не изменяются при переходах из одного состояния в другое; это постоянные параметры, в число которых могут войти и принятые ранее управления (например, вертикаль ная схема вскрытия);
{Хпер} — множество параметров и характеристик (в том числе горно-геологических), переменных при переходах сис темы из одного состояния в другое;
{Хпостлер} — множество параметров и характеристик пе ременных в одной части и постоянных в другой;
S0 — начальное состояние системы;
{S|} — множество состояний, характерных для i-ro этапа развития разработки месторождения;
{Sm} — конечное состояние шахты, принятое к рассмотре
нию;
{U»} — совокупность (множество) возможных управле ний, используемых при переводе системы из состояний {SM} в состояния {Si}.
Задача состоит в том, чтобы с помощью оптимальных управлений U i,...» Ui,..., U m, выделенных из множества имеющихся, найти последовательность оптимальных состоя ний шахты (системы), которые выделяются также из множе
28
ства возможных. Иными словами, имеем следующее соот ношение:
и*, и*, и ‘„., |
и*. |
|
S*o s*, — S*i — ... — s ‘„., — |
( 1.20) |
|
S‘i € {S,}; U", <= {Щ . |
|
|
Вероятно, абсолютно оптимальная последовательность со стояний с соответствующими управлениями будет возможна лишь при некоторых значениях постоянных и переменных параметров, характеризующих состояние шахты и состав ляющих условия ее существования в этих состояниях. Неко торые значения параметров, которые автор называет опти мальными, следует выделить из множества возможных, т.е.:
P C » X перу X * л ост.пер} ^ { X .посту Х пер; Х постлер}» |
( 1.21) |
Однако сами параметры и характеристики состояний в значительной степени зависят от порядка смены состояний горных работ в шахте, от их чередования. Поэтому получа ется, что необходимо выделить оптимальную последователь ность состояний (оптимальный путь развития шахты), яв ляющуюся функцией оптимальных параметров, которые за висят от оптимального пути развития шахты:
S‘—►... s W ... -> S‘m= f({X‘nocT; X‘„eP; Х‘пост.пер});
s , е {S.J; { X ' пост» X перу X |
6 { X пост» Х пер» Х Пост.пер}» |
( 1. 22) |
|
|
|||
однако: |
|
|
|
{Х * .„ ; X |
Х * .^ .р,р} = f ({S0}- >. . . — {S,}— |
(1.23) |
Кроме того, для перевода системы из одного оптимально го состояния в другое необходимо применить оптимальное управление, значение и вид которого выделяют также из множества U*j £ {Ut}.