книги / Основы радиотехники и антенны. Антенны
.pdfгде ZdA — волновое сопротивление вибратора, которое принято равным 800 ом.
И в том, и в другом случае входное сопротивление вибратора значительно отличается от волнового сопротивления фидера (ZB$ =3 = 400 4- 600 ом), естественный /гов велик и необходим согласую щий элемент (например, индуктивный шлейф, как на рис. 5.4).
Существует способ параллельного питания симметричного полуволнового вибратора, позволяющий без дополнительных элементов согласовать фидер с антенной на фиксированной волне. В этой конструкции (рис. 5.5) вибратор длиной I = 0,47Х (с учетом эффекта «укорочения») не имеет промежуточного изолятора. В средней точке вибратора, где имеются пучность тока и узел
Рис. 5.5. Схема параллельного питания симметричного вибратора.
напряжения (U = 0), активная составляющая входного сопротивления /?вх = = 0, а в крайних точках вибратора о, d, где существует пучность напряжен ия и узел тока, при ZbA = 800 ом
Rвх — |
Z2вА |
8002 |
|
|
Я£п |
- —- =г 8750 ом. |
|
|
|
|
73,1 |
|
|
|
Это значительно больше волнового сопротивления фидера |
и, следователь |
|||
но, на вибраторе можно найти такие симметричные точки |
а, Ь, |
в которых ак |
||
тивная составляющая входного |
сопротивления Явх = |
2вф- |
К этим точкам |
|
вибратора и следует подключить фидер. |
|
|
||
Для согласования необходимо также, чтобы между точками а и b не было |
||||
реактивной проводимости (хвх = |
оо). В выполнении этого |
условия можно |
убедиться, если учесть, что между а и Ь параллельно включены две части вибратора, из которых одна — внутренняя — эквивалента короткозамкнутой
линии длиной х = аЬ/ 2 с реактивным входным сопротивлением jZaPi |
tg Р*, |
|
а другая — внешняя — эквивалентна разомкнутой линии длиной са = |
bd = |
|
= л/4 — х |
с реактивным входным сопротивлением |
|
- |
'2 вЛ Ctg [р ( J — * ) ] = - Л д ctg ( у - рх) = - /ZdA tg рх. |
|
При таких размерах линии реактивная составляющая входного сопро тивления вибратора между а — b равна
(7ZBAtgP*)(-7Z„Atgpx) |
z \A \g*$x |
/^aAtgpX— /Z,,AtgpX |
0 |
что означает параллельный резонанс. При параллельном резонансе входное сопротивление вибратора имеет чисто активный характер и его можно под считать по формуле
Здесь Rjia—b ~ # 2 n/sin2 Р*— сопротивление излучении полуволнового вибратора, отнесенное к точкам а—Ь.
Рис. 5.6. Диполь Надененко.
Если х = К/4, то
Это согласуется с формулой, приведенной выше.
При работе в диапазоне волн согласование такой схемы ухудшается по мере отклонения от волны X, для которой указаны на рис. 5.5 наиболее выгодные размеры.
В коротковолновом диапазоне симметричный вибратор чаще всего применяется в форме диполя Надененко (рис. 5.6). Так назы вается предложеннная С. И. Надененко конструкция горизонталь ного симметричного вибратотравыполненного в виде параллельных проводов, расположенных по образующим цилиндра радиусом 0,25 — 1 м. Увеличение диаметра вибратора приводит к уменьше нию его волнового сопротивления до 250—300 ом, а это сглаживает изменения активной и реактивной составляющих входного сопро* тивления вибратора при расстройке.
Если питание к диполю Надененко подводится четырехпровод ным фидером, имеющим пониженное волновое сопротивление (ZD(J) = = 200 -г 300 ом) по сравнению с двухпроводным фидером, то в боль шей части диапазона волн X = (0,8 -г- 2)/ можно без дополнитель ных согласующих элементов обеспечить коэффициент бегущей волны порядка 0,45 — 0,5. Диполь Надененко, таким образом, является
132
диапазонной антенной. Если питание к диполю подводится двух проводным фидером, необходим согласующий элемент в виде про межуточной экспоненциальной линии типа ТФ4 600/300.
Цилиндры диполя образуются из 6—8 проводов, монтируемых на кольцах из оцинкованной железной проволоки. Для того чтобы ослабить увеличение распределенной емкости диполя по мере при ближения к фидеру, провода вибратора по краям его половин со бирают в жгуты. Это облегчает согласование фидера и вибратора, которые соединяют непосредственно или через промежуточную ли нию, выполняющую роль снижения антенны. Линия снижения может служить элементом согласования фидера с вибратором.
В соответствии с ГОСТ 6497-53 и 8025-56 диполь Надененко
20
обозначают, например, ВГД -рг 2, т. е. «Вибратор горизонтальный
диапазонный с длиной, одного плеча 20 ж, со средней высотой под веса над землей 15 м и диаметром вибратора 2 м».
32. Синфазные горизонтальные антенны
Принцип действия. Направленное действие антенны можно зна чительно усилить, переходя от одиночного излучателя к системе однотипных излучателей, которые расположены определенным об разом в пространстве и возбуждаются токами, равными между собой
|
о------О------О-——-О-——-О |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
а) |
|
|
|
• |
|
/ |
-----р-----р-------я |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
У |
г |
/ |
/ |
/ |
/ |
/ |
/ 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
\ |
||||
Т~1----- Г — -9-— - г — -1 |
/ |
/ |
|
/ |
|
/ |
|
/ 1 |
\ / |
А |
|||||
— |
<f-— Y -— Y1— у |
|
i |
||||||||||||
1 |
1 |
1 |
|
1 |
1 |
i |
! |
! |
|
! |
|
\А \ |
|||
1 |
1 |
1 |
|
1 |
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
у'\ |
|
»г% 1 |
1 |
1 |
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
t"— -4— |
*4— |
-4— |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
^ 1 |
1 |
1 |
|
1 |
1 |
! |
i |
i |
|
i |
|
i / J / |
|||
t-------f-— -ф-— |
}— |
4 |
i |
1 |
i |
|
i |
i у |
|
||||||
1 |
1 |
1 |
|
1 |
1 |
|
|
||||||||
v 1 |
* |
< |
|
1 |
1 |
| -------А----- J)------1------J / |
|
|
|||||||
-*—^-——-6-— |
——--о------6 |
|
|
||||||||||||
^ |
|
6) |
|
|
|
|
|
в) |
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 5.7. Прямолинейная {а), плоская (б) |
и объемная |
(б) |
|||||||||||||
|
|
|
|
решетки |
вибраторов. |
|
|
|
|
|
|
|
либо закономерно отличающимися по амплитуде и фазе. Такая си стема называется решеткой вибраторов.
Решетка, излучатели (элементы) которой расположены попря мей линии, называется линейной (рис. 5.7, а). Если вся система из лучателей размещается в одной плоскости, то решетка называется плоской (рис. 5.7, б), а если в двух или более плоскостях — то объем ной или пространственной (рис. 5.7, в). При равном расстоянии
между элементами решетка называется эквидистантной. Плоская решетка обычно образуется из прямолинейных излучателей, а объем ная — из плоских.
Простейшая решетка — двухвибраторная — уже встречалась. Тогда вертикальный вибратор со своим зеркальным изображением создавал синфазную систему, а горизонтальный — противофазную.
Значительно большую направленность можно получить в син фазной многовибраторной антенне (рис. 5.8). Это плоская решетка, состоящая из п этажей (п прямолинейных решеток), в каждом (каждой) из которых имеется р синфазных полуволновых вибрато
ров, расположенных горизонтально. Обозначается синфазная гори
зонтальная антенна СГ-^, а при наличии рефлектора СГ^Р. Рефлек
тор предназначен для однонаправленного (только по одну сторону от плоскости • решетки гх) излучения и приема. Эти антенны экви дистантные: в них расстояние по горизонтали между соседними вибраторами равно а = Л/2 и между этажами b = АУ2.
Функция направленности многовибраторной антенны пред ставляет собой произведение трех множителей, из которых первый учитывает направленные свойства одиночного вибратора, второй — наличие р вибраторов в одном этаже, третий — наличие п этажей в антенне. Второй и третий образуют так называемый множитель решетки.
Горизонтальный симметричный вибратор не обладает направ ленными свойствами в вертикальной плоскости, поскольку эта плоскость для него является экваториальной. Функция направлен ности горизонтального полуволнового вибратора в меридиональной плоскости
ft (<Р) = Fx(ф) = |
cos ( - | - cos'f) |
sin ср |
отличаегся от функции (13) тем, что зенитный угол 9 заменен ази мутальным углом <р. Такая замена вызвана тем,что функция (13) выведена для вертикального вибратора, а в данном случае применя ются горизонтальные вибраторы.
Введем второй множитель в функцию направленности антенны. Для этого каждый из р вибраторов, составляющих один этаж ан
тенны, заменяем |
ненаправленным вибратором, расположенным |
|
в фазовом |
центре |
(в пучности тока) действующего вибратора |
(рис. 5.9, |
а). |
|
Значительная удаленность точки М от антенны позволяет счи тать, что лучи, соединяющие эту точку с вибраторами, направлены
Рис. 5.9. Прямолинейная решетка горизонтальных вибраторов.
параллельно и амплитуды напряженности полей отдельных вибра торов равны между собой:
При этих условиях поля вибраторов, расположенных рядом на расстоянии а = X/2, отличаются только сдвигом по фазеф', обус ловленным разностью хода волн
На рис. 5.9, б показана векторная диаграмма сложения полей отдельных вибраторов, сдвинутых по фазе относительно друг друга на угол ф '. Векторы образуют правильный многоугольник (Ет = ~ Егт = Е = ЕВт), замыкающая сторона которого Е/т соответствует результирующей напряженности поля в точке М.
Из геометрии известно, что правильный многоугольник может быть вписан в окружность, центр которой находится на пересече нии перпендикуляров, восстановленных к серединам сторон мно гоугольника. Исходя из этого легко доказать, что центральный
угол, охватывающий каждый из составляющих векторов, равен ф ', а центральный угол, соответствующий результирующему вектору Eim, равен р\|>.
Из решения прямоугольного треугольника ОАВ следует, что радиус окружности равен
Рис. 5.10. Прямолиней ная решетка эквивалент ных вибраторов, распо ложенных по вертикали.
а из треугольника ОАС тот же радиус
АС Е1т
Разделив амплитуду результирующего поля Егт на амплитуду поля одного вибратора Eim, получаем интерференционный множи тель / 2(ф), который характеризует усиление направленности антен ны за счет вибраторов, расположенных в одном этаже:
(64)
Для того чтобы учесть наличие п этажей в антенне, заменим все вибраторы, расположенные в каждом этаже, одним ненаправленным вибратором 1, II, III,... ,п, расположенным в средней точке ряда (на оси г) (рис. 5.10). В данном случае поля соседних вибраторов имеют в экваториальной плоскости гу (<р = 90°) сдвиг по фазеф", соответст вующий разности хода волн b cos 0:
Следовательно, по аналогии с предыдущим случаем третий множитель функции направленности антенны можно представить в та ком виде
пп
COS0 )
/а (в) тс
-g“ cos0)
Данная формула верна только для экваториальной плоскости. Если поле определяется вне этой плоскости, в точке с угловыми координатами 0 и <р то разность хода волн от соседних вибраторов 1, 11, 111,..., п может быть найдена как проекция отрезка b cos 0 на плоскость, повернутую относительно экваториальной на угол я/2—ф. Это дает сдвиг по фазе, обусловленный разностью хода волн,
b cos б cos — ф^j = - ^ fc cos 0 sin Ф = я cos 0 sin ф,
и множитель
( ~ПП~cos 0 sin ср)
2
fa (0>Ф)
sin |
cos ®s*n |
Таким образом, функция направленности синфазной много вибраторной антенны равна
/ Ф, Ф) = h (Ф) fa (Ф) fa Ф. Ф) =
COS coscp^ sin ^^g~ces<p j sin’ cosO sin ф j
sin <p |
(65) |
|
cos 0 sin <p j |
||
sin ^ -у- cos cp j sin |
Направленные свойства плоской решетки синфазных вибрато ров. На основании уравнения (65) можно сделать следующие выводы:
1. |
Для направления, |
перпендикулярного плоскости антенны |
|||
(Ф = 90°, 0 = |
90°), множители / 2(ф)> /з(0, |
ф) имеют неопределен |
|||
ное значение |
|
|
|
|
|
|
cos |
cos 90°^ sin ^ |
cos 90е ) |
птс |
\ |
|
sin ^ у |
cos 90® sin 90° 1 |
sin 90®
Эту неопределенность можно раскрыть, если учесть, что синус малого угла равен самому углу. Тогда
р J L COS 90° |
cos 90° sin 90° |
f(0, Ф)=1 |
----------------- = P"- |
-g* cos 90° |
— cos 90° sin 90° |
Иначе говоря, в направлении оси у, перпендикулярной плоскости решетки (zx), напряженность поля максимальна — в пр раз больше напряженности поля одного вибратора. В этом направлении отсут ствует разность хода волн от вибраторов, и так как последние воз буждаются токами равной амплитуды и фазы, то поля их арифме тически складываются и в рп раз (по числу вибраторов) больше, чем у одного вибратора.
2. Множитель решетки для вертикальной плоскости (ср = 90°)
п е ) = р
имеет максимум при 0 = 90°, равный /^(0) = рп. Поэтому норми рованная диаграмма направленности антенны в вертикальной плос
|
V (8) |
sin (—tincosА0 ) |
|
|
кости выражается функцией |
|
|
|
|
F(0) = |
|
~~п |
\ |
(ее) |
|
U °) |
пsin (— |
cos ОJ |
|
Как показывает это выражение, форма данной диаграммы за висит исключительно от числа этажей п и соответственно от размеров
решетки вибраторов по вертикали. |
|
|
|
|
|
||||
3. |
Если |
подставить в общее выражение (65) угол |
0 = 90°, то |
||||||
получим функцию направленности антенны в горизонтальной пло |
|||||||||
скости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
Я |
\ |
■ ( |
Рп |
\ |
|
|
|
|
cos I — |
COS ср J |
sin I — COS ср I |
|
|
|||
|
Г(ф)— |
Sin ср |
|
|
|
n |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sin ^ -^ - cosep) |
|
|
||
с максимумом /т(ф) = рп. Следовательно, нормированной функцией |
|||||||||
направленности |
антенны |
в |
горизонтальной |
плоскости |
является |
||||
|
F (Ф) = Г(у) = |
1 |
^ c o s y ^ |
sin |
^-ipcoscp^ |
(67) |
|||
|
sin ф |
|
7~я |
\ - |
|||||
|
|
ImW |
Р |
|
|
sin I "2“ cosep J |
|
Как видим, функция F(cp) зависит уже от числа вибраторов и размеров решетки по горизонтали.
Обобщая сказанное, заключаем, что форма диаграммы направ
ленности антенны в горизонтальной и вертикальной плоскостях устанавливается независимо одна от другой подбором числа вибра торов соответственно по горизонтальному и вертикальному разме рам решетки вибраторов.
4.Согласно функции (66) антенна не излучает в тех направ
лениях вертикальной плоскости (0 = 0О), в которых F(0) = 0. Для определения 0Одостаточно числитель функции приравнять нулю:
sin ^^ -cos0oj = 0, |
откуда ^ -c o s0 o = kn, где |
k = l, 2, 3 ,... |
При |
||
этом |
|
|
|
|
|
|
|
cos 0О= |
|
|
(68) |
Первое |
(k = 1) направление нулевого излучения получается |
при |
|||
|
|
coseox = |
4 '- |
|
(б9) |
Так |
как — 1 |
cos0ol < 1 , |
то нулевое |
направление может |
появиться лишь при условии, что число этажей в антенне не меньше
двух |
Это согласуется с тем, что одиночный симметричный вибратор |
|||||||||||
ненаправленный в экваториальной плоскости.. |
|
|
||||||||||
Двухэтажная антенна (п = 2) |
не излучает при cos 0О1 == 1, т. е. |
|||||||||||
в плоскости антенны |
(0о = О°). |
При |
п = 4 |
(/е= |
1; 2) антенна не |
|||||||
излучает |
при |
cos 0О= 1/ 2; |
1, |
что |
соответствует |
0о = 6Ос |
0°. Если |
|||||
л = 6 |
(& = |
1; |
2; 3) то |
cos0o = |
V8; |
a/ s; |
1. а |
0о = |
7О°ЗО'; |
48е 10'; 0° |
||
и т. |
д. |
п^> 1, то размер |
антенны по вертикали /в можно пред |
|||||||||
Если |
||||||||||||
ставить как |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
1в= ( п - \) Ь |
= ( п - 1 ) + - ~ п 4 Г , |
|
<70) |
а угол б0, дополнительный к 0О1 считать равным синусу данного угла. Это с учетом формул (69) и (70) позволяет записать
Удвоенное значение угла 80 является шириной диаграммы на правленности по нулевым уровням:
2 6 „ = .| М = ( 5 7 , 3 ^ ) - ( 1 1 5 ^ - ) \ |
(71) |
Таким образом, чем больше вертикальный размер синфазной решетки вибраторов /„ по сравнению с длиной волны Я, тем меньше ширина ее диаграммы направленности 260 и больше число (k ) боковых
лепестков в этой диаграмме (рис. 5.11).
5.Антенна не излучает в горизонтальной плоскости в тех нап
равлениях, для которых согласно функции (67) cos ^j cos<p0) = О
и sin |
cos<p0^ = 0. Первое выражение дает одно значение угла <р0, |
при котором одиночный симметричный вибратор не излучает. Это Фо = 0 (по оси вибратора).
2 4 0 ° |
210° |
180° |
150° |
120° |
а)
Рис. 5.11. Диаграммы направленности |
в вертикальной пло |
скости антенны СР — без учета влияния земли при числе этажей: |
|
Р |
|
а — п=2; б— л= 4. |
|
Из второго выражения следует, что |
cos ф0 = kn, a cos ф0 = |
=где k = 1, 2,3... Полученное соотношение аналогично ранее
выведенной формуле cos 0О= 2k/п. На этом основании можно ут верждать, что с увеличением числа вибраторов (р) в каждом этаже, а следовательно, и размера антенны по горизонтали /а количество
140