книги / Основы радиотехники и антенны. Антенны
.pdfамплитуду напряженности электрического |
поля диполя Герца |
Ещ |
в направлении зенитного угла 0, заменим I наЛд и подставим 0=90° |
||
(это даст максимальную величину Ет = |
Етт на расстоянии |
г): |
Р_
mm fl
Отсюда действующее значение напряженности поля
р |
__ |
Етт _ 60л///д |
/опч |
|
|
макс“ |
у 2 |
|
|
Здесь £ м шс выражено |
в вольтах |
на |
метр, / — в амперах, |
|
г — в метрах, а Лд и X в любых одинаковых единицах. Если же за |
||||
единицу измерения дальности г принять |
километр, то Емакс будет |
|||
выражено в милливольтах на метр. |
|
|
Дополнив формулы идеальной радиопередачи множителем F(Q), выражающим нормированную диаграмму направленности вибратора, можно будет определить напряженность поля не только в направ лении максимального излучения, но и под любым углом 0. Например для симметричного вибратора
Е \мв/м] = £ макс [мвЩ F (0) = » |
F (0). |
(40) |
|
г [к.и] к |
|
При расчете поля в реальных условиях, когда имеются потери электромагнитной энергии в атмосфере и земле, а также сказывают ся дифракция, рефракция и другие факторы, приведенные формулы дополняются коэффициентом, называемым множителем ослабления.
12.Принцип взаимности в применении
кантеннам
Процессы, происходящие в приемной антенне, сложнее про цессов в передающей антенне. Последняя питается от одного источ ника э. д. с. — генератора высокой частоты, передающего энергию через элемент связи, а в приемной антенне каждый ее элемент под действием электромагнитных полей, возбуждаемых различными пе редающими радиостанциями и источниками помех, становится ис точником э. д. с. Естественно стремление выразить параметры прием ной антенны через параметры передающей антенны. Это оказалось возможным благодаря теоремам взаимности, которые были перене сены М. Д. Свешниковой (1927 г.) из теории четырехполюсников в теорию антенн и непосредственно использованы в теории приемных антенн М С. Нейманом (1935 г ).
В применении к антеннам теорема взаимности формулируется так: если э. д. с. первой антенны Э1 возбуждает во второй антенне ток / 21, а э. д. с. второй антенны Эг возбуждает в первой антенне
/ 12 то в случае равенства э. д. с., Эг =■ Bit имеет место равенство
ТОКОВ / 21 = /12-
Эта же теорема может быть применена к одной антенне: если э. д. с. Э, включенная в произвольное сечение 1 антенны, вызывает в сечении 2 той же антенны ток /, то равная э. д. с. Э, включенная в сечение 2, вызывает равный ток / в сечении /.
Выделим в приемной антенне, имеющей вид вертикального за земленного вибратора высотой Л (рис. 2.19, а) с внешним сопротив лением Zu (в данном случае это входное сопротивление приемника),
Рис 2.19. Иллюстрация обратимости передающей и приемной антенн.
элементарный участок dz, расположенный на расстоянии z от вер шины вибратора. Электромагнитная волна возбуждает на участке dz э. д. с. d9b = Edz, где Е — напряженность продольной состав ляющей электрического поля электромагнитной волны. Под влия нием этой э. д. с. в приемной антенне возникает ток, который в раз ных сечениях вибратора имеет различную величину. Обозначим ток, возникший у основания антенны, а следовательно, и на входе приемника, d /np. Соотношение между ddа = Edz и d lnp нам неиз вестно. Чтобы выявить его, используем теорему взаимности и по меняем местами э. д. с. и ток. Иначе говоря, включив у основания вибратора источник э. д. с. <1Э\ = Edz, получим в сечении с коор динатой г ток dlz, равный dl„p (рис. 2.19, б).
Этим совершен переход от приемной антенны к передающей, так как для последней характерно включение источника э. д. с. у вход ных клемм. Применив закон Ома к данной передающей антенне, можем определить ток у ее основания.
d3A Edz
где ZA — входное сопротивление передающей антенны |
(ZA = ZBX); |
||||
Zn — внешнее сопротивление |
(при |
передаче — это |
выходное |
||
сопротивление передатчика). |
|
|
|
||
Из теории передающих антенн известно, что ток в вертикаль |
|||||
ном вибраторе имеет характер стоячих |
волн, величина |
которого |
|||
в сечении |
с координатой г и в основании антенны |
(г = |
1г) соот |
||
ветственно |
равна |
|
|
|
|
|
d lz= dln sin рг, |
dl0= |
dlusin ph, |
|
|
где dln—ток в пучности. |
|
|
|
|
|
Отсюда |
следует, что |
|
|
|
|
|
sin 02 |
sin Рг |
E d z |
|
|
|
<Иг = sin Ph dl0 |
sin fill |
Z A + Z n * |
|
|
Таким образом, перейдя обратно к приемной антенне (рис. 2.19, а) мы располагаем зависимостью тока у основания этой антенны dl„p =
=dlz от э. д. с. Edz, индуктируемой в ее произвольном сечении
скоординатой z. Для того чтобы получить полный ток у основания приемной антенны, нужно сложить э. д.с. всех ее элементарных участ ков, т. е. полученное выражение dlz следует проинтегрировать в пределах от z — 0 до z = h:
|
|
Е sin $z |
|
|
|
|
|
|
Iпр |
Iо sinp/!(ZA + |
Zn) dz. |
|
|
|
|
Так как рh = 2л h} сопротивления |
ZA и Zn и напряженность |
||||||
поля Е не |
зависят от г, то под знаком интеграла остается только |
||||||
|
|
/I |
|
|
|
|
|
(sinpe)d2. |
Выражение |
si„~p j*sin рг^г |
нам |
известно |
[см. фор- |
||
|
|
о |
|
|
Лд, |
работающего |
|
мулу (22)] — это действующая высота вибратора |
|||||||
в режиме передачи. Таким образом, |
полный |
ток |
на |
клеммах |
|||
приемной антенны разен |
|
|
|
|
|
||
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
/ир= (ZA +Z„)sinpft J sinPz dz = |
2д +Д2п- |
|
По аналогии с законом Ома произведение напряженности элек трического поля Е на действующую высоту передающей антенны ha можно рассматривать как э. д. с. в приемной антенне Эд, вели чину ZA можно считать внутренним (выходным) сопротивлением этой антенны, a Z,, — входным сопротивлением приемника:
/ |
ЕНЯ |
ЭА |
,,р |
*A+ zn- z |
A+ zn- |
По определению, приведенному в § 4, отношение ЭА1Е есть дей ствующая высота (длина) приемной антенны, а в данном параграфе параметр Лд фигурировал как действующая высота передающей антенны. Отсюда заключаем, что действующая высота антенны оди накова при работе ее на передачу и прием.
Второй вывод: выходное сопротивление приемной антенны равно входному сопротивлению той же антенны при использовании ее в качестве передающей.
Если к этому прибавить ранее доказанное положение, что на правленные свойства антенны одинаковы при работе на передачу и прием, то можно сделать общий вывод: работает ли антенна как передающая или приемная — параметры и характеристики ее оди наковы.
13. Мощность, отдаваемая приемной антенной приемнику
Пусть R а и Х а— активная и реактивная составляющие сопро тивления антенны на ее зажимах, а /?пр и X nv—активная и ре активная составляющие входного сопротивления приемника. Тогда между э. д. с. в антенне Эд, током на ее зажимах / А и мощностью Рцр, сообщаемой антенной приемнику, имеется зависимость
Из курса электротехники известно, что максимальная мощность в нагрузке выделяется тогда, когда реактивное сопротивление цепи равно нулю, а активные сопротивления нагрузки и источника э. д. с. равны между собой. В данном случае антенна по отношению к прием нику играет роль источника э. д. с. и согласование сопротивлений означает, что
X а Х Пр= 0 и |
= /?пр. |
При таком согласовании мощность, выделяемая в приемнике, максимальна:
Р
Не вся мощность, улавливаемая антенной, поступает в прием ник. Часть этой мощности расходуется на сопротивлении потерь антенны. Следовательно, антенна, согласованная с приемником и имеющая к. п. д. т]А должна улавливать мощность
Р
Рмакс — |
4R& |
4/?£ |
4/^2j |
|
Заметим, что сопротивления R A и /?е в приведенных выра жениях относятся к току на клеммах антенны.
Для характеристики способности антенны к поглощению мощ ности, переносимой электромагнитной волной, используем ранее упомянутый параметр — эффективную поверхность антенны.
Величина вектора Умова — Пойитинга
определяет мощность потока электромагнитной энергии, проходя щего через единичную поверхность, перпендикулярную к направле нию распространения волны. Поэтому эффективная поверхность антенны
Sэф |
Р макс |
£ 2 Ьд 120 л |
30 л Л2 |
(41) |
П |
Ь* ~ |
R x ' |
||
Эта поверхность в основном зависит от направленности антен |
||||
ны. Отношение коэффициента направленного действия |
антенны |
к ее эффективной поверхности для любой антенны является постоян ной величиной, равной 4лА,2.
Действительно, на основании формулы (27) коэффициент на правленного действия антенны
120 л 2 h
U R
а так как эффективная поверхность антенны определяется формулой (41), то отношение
D _120 тс2 ft2 |
/?Е _4Я |
•$эф |
ЗОя /J2 |
Отсюда |
|
с _Л |
(42) |
Эффективная поверхность одиночных вибраторов больше гео метрической. Так, например, в случае элементарного вибратора
с __ л — ■ |
1 5 — |
2 L |
” и 4л ' |
,Ь4л |
8,37 9 |
а в случае полуволнового вибратора (D = 1,64)
V
8 •
Такую площадь имеет прямоугольник со сторонами Х/2 и Я/4. Полученное соотношение между эффективной и геометрической поверхностями вибраторов объясняется тем, что последние прини
мают электромагнитные волны, которые не только непосредственно пересекают вибраторы, но и проходят на некотором расстоянии от них Об этом свидетельствует изменение структуры полей электро магнитной волны вокруг приемного вибратора (см. рис. 1.13).
В дальнейшем мы ознакомимся с поверхностными антеннами, в которых излучение и прием осуществляются большой плоской (или иной формы) поверхностью. В случае плоской площадки, рав номерно и синфазно обтекаемой током, эффективная 5эф и геометри ческая SA поверхности равны между собой, а поэтому коэффициент направленного действия такой антенны
п __ 4л Q |
__ 4л о |
|
и |
^2 ^эф |
Д2 |
В реальных условиях поверхностные антенны возбуждаются неравномерно и их эффективная поверхность меньше геометричес кой. Отношение эффективной поверхности антенны к геометрической называется коэффициентом использования поверхности антенны
$эф
В заключение приведем зависимость между э.д.с., индуктируемой в прием ной антенне, и ее коэффициентом направленного действия.
Мощность, поступающая в приемник, согласованный с антенной, выра жается через коэффициент усиления антенны G следующим образом:
^п р макс — Р макс Т1А “ ^ э ф |
к]А — |
£ 2 |
DA2 |
E2G\ 2 |
(43) |
120л |
4я Т|А = |
480л2 ' |
|||
С другой стороны, эта мощность |
равна |
|
|
|
|
|
э 2а |
|
|
|
|
Рппр макс — 4ЯПР |
4RA * |
|
|
||
Отсюда следует, что |
|
|
|
|
|
ЕЧ?Х2 |
92 |
|
|
|
|
480я2 |
4Ra ’ |
|
|
|
|
а э.д.с. в приемной антеннеie |
|
|
|
|
|
ЭА = —
Ая
J У
>
120 ’
(44)
На основании формул (43) и (44) приходим к заключению, что мощность,
отдаваемая антенной приемнику, прямо пропорциональна коэффициенту усиления антенны, а э.д.с., индуктируемая в приемной антенне, пропорциональ на квадратному корню из этого коэффициента. Это позволяет сделать и дру гой вывод: в тех случаях, когда существенное значение имеют внутренние шу мы приемника (имеется в виду диапазон УКВ) и качество приема определяет ся мощностью сигнала, важно иметь не только высокий коэффициент направ ленного действия приемной антенны Z), но и большой к. п. д. т|А с тем, чтобы
достичь максимального коэффициента усиления G = Dr\A. Формулы (43) и (44) впервые выведены М. С. Нейманом.
ФИДЕРЫ
14. Требования, предъявляемые к фидерам
Слово фидер происходит от английского глагола «to feed» (пи тать). В радиотехнике фидеры используют для передачи энергии, преимущественно высокочастотной, от одного устройства к другому, удаленному от первого на расстояние, соизмеримое с длиной волны.
К фидерам, независимо от их конструкции, предъявляют сле дующие требования:
1. Потери энергии в фидере должны быть минимальными. Они складываются из потерь на нагревание проводов, потерь в диэлект рике и потерь на излучение электромагнитной энергии во внешнюю среду.
2.Фидер должен допускать передачу заданной мощности.
3.Фидер не должен излучать и принимать электромагнитные волны, чтобы избежать излучения и приема их, т. е. должен отсут ствовать антенный эффект.
4.Измерения в фидере должны быть простыми.
5.Фидер не должен нарушать режим работы генератора и из менять частоту его колебаний.
6. Во всем спектре частот передаваемых сигналов качествен ные показатели фидера должны удовлетворять техническим усло виям, и, в частности, затухание, вносимое всеми звеньями фидера, не должно превышать допустимой величины.
7. Стабильность параметров фидера должна быть достаточной, чтобы изменения температуры, влажности и давления внешней сре ды, механические вибрации и другие дестабилизирующие факторы не сказывались на устойчивости работы антенного устройства.
8. Габариты и вес фидера должны быть приемлемыми.
9. Фидер должен быть механически прочным и простым в из готовлении.
Режим бегущих волн наиболее полно удовлетворяет перечис ленным требованиям. Положим, что фидер длиной / работает имен но в этом режиме. Тогда амплитуды напряжения и тока в начале
(6;iпи 1\т) и в конце (и 2т, / 2m) фидера связаны зависимостью, кото рая определяется только затуханием:
Отсюда мощности колебаний в начале и конце фидера соот ветственно равны
|
|
гD 1 ““ |
2 l i m * |
|
(45) |
|
|
|
|
|
|
D |
U2т ^2т U 1т Л т Л_ 2 а / |
D |
2а/ |
||
*2 |
2 |
------ 2 |
с |
—*1 с |
|
К.п.д. фидера равен отношению мощности на нагрузке, вклю |
|||||
ченной в конце фидера, |
к мощности, подводимой к его входу: |
||||
|
|
Лф = ^ |
= е - 2“ . |
|
(46) |
Физический смысл формулы очевиден: чем больше коэффициент затухания а и длина фидера /, тем больше общее затухание в фи дере аI и меньше его к п д .
Если фидер работает в режиме смешанных волн, то к.п.д. его оказывается меньшим, чем при бегущих волнах. Причина этого заключается в том, что при наличии стоячих волн некоторая доля падающей волны и вся отраженная волна не выделяют мощности в нагрузке. Активная мощность этих воли теряется на сопротивле нии проводов и за счет утечки тока фидера, снижая тем самым его к. п. д. Уменьшение к п.д. сказывается тем сильнее, чем больше коэффициент стоячих волн в фидере. Это подтверждается формулой
Пф~ ---------р |
— т г - |
(47) |
1+ а^* св + *св) |
|
|
В режиме бегущих волн (/гсв=1) |
|
|
|
1 |
|
^ 1 + |
2а/ ‘ |
|
Такой же результат дает формула (46) [можно доказать, что если a —малая величина, то е~2 / ,^Л /(1 + 2а/)].
Режим бегущих волн является наиболее благоприятным и сточки зрения мощности, максимально допустимой для передачи по фидеру. Средняя мощность, передаваемая от генератора к нагрузке, во всех сечениях фидера одинакова и выражается через действующие зна чения напряжения Ux и тока /.. следующим образом: Р = UXIX. Например, для фидера, работающего в режиме смешанных волн, в сечении, где напряжение Ux максимально, и, следовательно, ток 1Х минимальный, мощность
Р ~ U х макс Iх ми
Так как |
минимальные |
ток |
/ , Мин и напряжение (/* мни полу |
||
чаются за счет бегущей волны, |
то |
|
1Хыла — 0 х Mmi/Zu, а |
||
|
__ ,1 |
г |
__ |
" , м ак с и к МИН |
|
|
— У х макс * х мин — “ |
2В |
|||
|
|
|
|
|
|
Учитывая |
соотношение |
Ux МНц = Ux максДсв, находим, что |
Р = и \ мякс ^св
Мощность Р становится максимально допустимой для передачи по фидеру Рдоп тогда, когда напряжение Ux маКс достигает вели чины пробивного напряжения (Уцр:
Рдоп 7 ь |
(48) |
«св |
|
Полученное выражение показывает, что, во-первых, допустимая мощность максимальна в режиме бегущих волн (kcn = 1) и умень шается с усилением стоячих волн (повышением kCtt); во-вторых, при увеличении kCB для сохранения неизменной допустимой мощности Рдоп требуется увеличить пробивное напряжение но это влечет за собой удорожание конструкции фидера и рост диэлектрических потерь в его изоляции.
Наличие стоячих волн в фидере нежелательно еще и потому, что при этом в его входном сопротивлении появляется реактивная составляющая Хнх, за счет чего вносится расстройка в колебатель ную систему генератора, к которому подключен фидер. Расстройку
можно компенсировать, но гак как |
Х пх — величина непостоянная, |
то частота и мощность генератора |
оказываются нестабильными. |
Ипоследнее обстоятельство: при смешанных волнах измерения
вфидере затрудняются, так как действующие значения напряже ния и тока изменяются по его длине.
Итак, режим бегущих волн наиболее благоприятен для фидера
иустановление этого режима имеет большое практическое значение.
15.Согласование сопротивлений
вантенно-фидерной системе
Вбольшинстве случаев сопротивление нагрузки фидера отли чается от его волнового сопротивления. Это не исключает возмож ности работы фидера в режиме бегущих волн, для чего предназна чено согласующее устройство В (рис. 3.1). Роль его заключается
втом, чтобы при данном сопротивлении нагрузки (антенны) Zs
сделать сопротивление между входными точками 5 —6, измеренное со стороны фидера, равным его волновому сопротивлению Zu.
Эта задача не всегда точно выполняется, особенно в-широкопо лосных устройствах, где неизбежно отражение волн к генератору в какой-то части диапазона частот. В таких случаях вводят допол нительное согласующее устройство А между генератором и началом фидера, чтобы избежать вторичного отражения волн от генератора к нагрузке. Устройство А должно обеспечить между точками 3— 4 сопротивление, которое в направлении к генератору должно быть равно волновому ZB.
Генератор передатчика только при работе в определенном ре жиме отдает заданную мощность при высоком к.п.д. В частности, его колебательная система должна иметь определенное оптимальное входное сопротивление Rour, которое обычно отличается от волно-
|
|
|
« - ( к |
iip r |
|
|
||
j |
j Согласующее] j |
|
j Согласующее |
?] |
||||
|
I |
|
w \ |
|||||
I |
| устройство j » |
|
устройствоto j |
Z2N |
||||
! 1 |
A |
i ! |
|
I I |
3 |
|
|
|
|
|
|
O—j-H |
3 | !-------- |
|
|
||
|
|
|
->!♦ |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Генератор |
|
|
Фидер |
|
|
Нагрузка |
||
Рис. 3.1. Общая схема согласования |
фидера |
с нагрузкой |
||||||
|
|
|
и генератором. |
|
|
|
|
|
вого сопротивления |
фидера |
ZB. Эта |
задача |
решается тем же |
согласующим устройством А: между точками 1—2, но уже в направ лении к фидеру создается сопротивление, равное RonT. Аналогич ные задачи решаются при согласовании фидеров, питающих прием ники, и т. д.
Согласующее устройство выполняется в виде трансформатора сопротивлений или реактивного шунта. Наиболее употребительными согласующими устройствами являются: четвертьволновый транс форматор, экспоненциальный трансформатор, одиночный шлейф и двухшлейфовый трансформатор (под шлейфом понимается отре зок длинной линии).
Все согласующие линии можно практически считать идеаль ными, так как длина их мала по сравнению с длиной основной ли нии и потери в согласующих устройствах весьма незначительны. Поэтому во всех последующих выводах входное сопротивление замк нутой и разомкнутой согласующих линий принимается чисто реак тивным.
1. Согласование при помощи четвертьволнового трансформа тора. Четвертьволновый трансформатор представляет собой отре зок коаксиальной или симметричной двухпроводной линии длиной х = Х/4, который вводится последовательно в основную линию передачи. Таким трансформатором согласовываются только актив ные сопротивления.