книги / Физико-механические свойства горных пород

6 Зак. 3184

6* 83

Для осадочных, химогенных пород сопротивление срезу измени-,

.лось от 160 (для ангидрита) до 270 кГ/см2 (для известняка). Для группы габбро-диабазов—от 200 до 480 кГ/см2, для группы руд­ ных пород—от 108 для габбро-диабаза такситового (неоднородно­ го, выветрелого с гнездовидными включениями кальцита) до 380 кГ/см2для габбро-диабаза оливинового (отличающегося интен­ сивным метаморфизмом и развитием вторичных минералов).

6. Угол внутреннего трения р и коэффициент сцепления то кГ/см2 определялись путем спрямления огибающей в пределах,

соответствующих отношению -■с--°Рм— = 0,59-г-1,2.

В указанных пределах сцепление то для разных пород изменя­ лось от 80 (для скарна) до 840 кГ/см2 (для роговика), а угол внут­ реннего трения р колебался в узких пределах от 30 до 35°.

7. Модуль упругости Е кГ1см2 для разных групп пород колебал­ ся от 270-103 (для слабого скарна) до 1230 *103 кГ1см2 (для оруденелого роговика), т. е. более чем в 5,5 раза, а коэффициент Пуас­ сона—от 0,19 до 0,43.

8. Объемные веса для пород колебались в пределах от 2,5 до 3,28 Г/смъ, а для халькопиритовой и пирротиновой жилы—от 4,04 до 4,58 Г/см2.

Сравнительно высокие коэффициенты вариации, вычисленные (приближенным методом) при определении ор и осж, объясняются

неоднородностью, выветрелостыо и слоистым строением пород (рис. 1).

9. Для исследованных пород построен ряд корреляционных за­ висимостей, из которых следует, что:

зависимость между временным сопротивлением пород разрыву ор кГ/см2 и временным сопротивлением пород сжатию осж кГ/см2 (рис. 2) приближенно может быть выражена формулой

ор ————, кГ/см2; р 10

достаточно хорошая корреляционная связь между величинами временного сопротивления пород сжатию и разрыву и величинами коэффициента крепости / показана на рис. 3 и 4, которую ориенти­ ровочно можно принять

на рис. 5 приведена зависимость между коэффициентом сцепле­ ния пород то кГ/см2 и временным сопротивлением срезу то' кГ/см2, из которой видно, что для испытанных пород сцепление То кГ/см2 больше сопротивления срезу то' кГ/см2. Приближенно эту зависи­ мость можно выразить формулой

т0 ^ 60 + 1,5т'0;

86

корреляционная зависимость временного сопротивления разры­ ву ор кПсм2, определенного методом раскалывания пластин гор­ ных пород соосными клиньями, и временного сопротивления пород разрыву а"р кПсм2, полученного методом раздавливания лежачих

кГ(снг

Рио. 2. Зависимость между вре­ менным сопротивлением пород разрыву Ор кГ1см2 и временным сопротивлением пород сжатию Осж кГ(см2

тию сГсж КГ/см2

88

цилиндров, приведена на рис. 6 и может быть приближенно выра­ жена формулой

ср= 17 -|- 1,2а"р;

коэффициент крепости f и хрупкость —— имеют корреляциаР

онную связь в виде прямой линии, при которой с увеличением хруп­ кости коэффициент крепости / несколько уменьшается (рис. 7). В

tfor

Рис. 7. Зависимость между коэффициентом крепости / и

ССЖ

хрупкостью ---------

5Р

89»

графе 31 сводной таблицы приведены данные прочности породы на сжатие о"сжкГ/см2, полученные расчетным путем по показателям твердости породы Т (определение на склероскопе Шора) и коэф­ фициенту крепости f (определенному методом толчения) [7]. Расче­ ты велись по эмпирической формуле

Корреляционная связь между прочностью на сжатие асж кГ!см2, полученной опытным путем, и прочностью на сжатие о"сж /сГ/сж2, полученной расчетным путем, приведена на рис. 8 и приближенно может быть выражена формулой

°сж = 120-Ь 0,58о"сж,

т. е. в большинстве случаев расчетная прочность получается завы­ шенной;

прослеживается зависимость между коэффициентом пластич­ ности /Су и временным сопротивлением сжатию осж кГ/см2, разры-

Рис. 8. Зависимость между прочностью на сжатие сГсж кГ/см2, полученной опытным пу­ тем, и прочностью на сжатие о"сж кГ1см2, полученной расчетным путем

ву ор кГ1см2 и твердостью Т, из которой следует, что с увеличе­ нием временного сопротивления породы сжатию и разрыву, а так-

90