книги / СВЧ-энергетика. Генерирование. Передача. Выпрямление
.pdfрукцией является более высокое (в 2,5 раза) рабочее напряжение и увеличенное (в 1,6 раза) магнитное поле. С другой стороны, однолучевой клистрон имеет более простую конструкцию и, кроме того, меньший импеданс луча и, следовательно, увеличенную широкополосность (в 4,0/2,5 ^ 1,57 раза).
То, что многолучевой клистрон работает при более низком напряжении, может оказаться очень важным пре имуществом. Как известно использование весьма высоких напряжений (выше 200 ке) влечет за собой необходимость решения сложных вопросов защиты от рентгеновского излучения. Кроме того, во многих случаях возбуждаются паразитные колебания в области пушки [33], хотя в на стоящее время эти явления хорошо изучены и возникно вение колебаний часто можно предотвратить. Другим возможным недостатком однолучевого клистрона является опасность самовозбуждения колебаний в трубе дрейфа; эта опасность тем реальнее, чем больше диаметр трубы 134]. По мнению автора, в тех случаях, когда уровень высокого напряжения однолучевого клистрона не ставит перед разработчиком чрезмерных трудностей, использо вание многолучевой конструкции вместо однолучевой будет экономически неоправданным. Многолучевую конст рукцию целесообразно иметь в виду при необходимости получить предельно большие мощности (для которых нужны очень высокие напряжения), т. е., вероятно, мощ ности выше 1,0 Мет для приборов 3-сантиметрового диа пазона и 30 Мет для приборов 10-сантиметрового диапа зона; эти цифры относятся как к импульсному, так и к непрерывному режимам работы. При таких больших мощ ностях потери в ВЧ-системе и в окне вывода энергии на столько велики, что, по всей вероятности, нельзя будет обойтись без нескольких выводов энергии.
3. Мощные однолучевые конструкции. Превосходный обзор достижений в области клистронов и некоторые прогнозы были даны в работе [35], опубликованной в 1962 г. С того времени техника мощных однолучевых кли стронов существенно шагнула вперед в ходе выполнения работ для ВВС США [36], целью которых было получе ние мощности 1 Мет на частоте 8 Ггц. Практически уже доказана возможность получения мощности 530 кет.
Использование принципа распределенного взаимодейст вия, при котором пучок последовательно взаимодейст вует с полями нескольких зазоров выходной системы [37, 38], дало возможность значительно уменьшить ВЧпотери: если выходной резонатор представляет собой по следовательность N связанных резонаторов, то его пол ный импеданс будет приблизительно в N раз больше импе данса отдельного резонатора. Внешняя добротность и потери в контуре уменьшаются в N раз, а плотность мощ ности уменьшается приблизительно в УУ2 раз. Таким об разом, удалось уменьшить потери в четырехрезонатор ной выходной секции до 5,5 кет. Другой важной особен ностью данного клистрона была пушка с малым первеансом (0,29* 10"°), которая позволяла добиться очень малого тока перехвата при малом отношении (менее 0,5) диамет ров луча и трубы дрейфа. При ускоряющем напряжении 150 кв и токе луча 16,7 а мощность пучка составляла при близительно 2,5 М ет. Следует отметить, что такие низкопервеансные конструкции мешают получить очень широ кую полосу из-за высокого импеданса луча, если, конеч но, не использовать замедляющие системы типа приме няемых в ЛБВ. Ниже мы рассмотрим способы увеличения ширины полосы нерезонанспых структур.
Б. Улучшение к. п. д. Кратко остановимся на мето дах, позволяющих повысить к. п. д. Основные потери энергии определяются кинетической энергией электронов, вылетающих с различными скоростями из зазора выход ного резонатора и бомбардирующих коллектор. Все эти потери энергии можно было бы скомпенсировать (по крайней мере так считает теория), если бы электроны мож но было рассортировать по скоростным группам и каж дую группу «посадить» на электрод с соответствующим напряжением. Эти электроды, называемые коллекторами с рекуперацией, можно было использовать тогда в каче стве генераторов тока. Но отобрать энергию с этих элек тродов без применения сложных схем выпрямления не легко, и в этом заключается одна из главных причин того, что такие схемы не нашли широкого распространения. Практически целесообразно, однако, использовать одно потенциальный коллектор с рекуперацией, что, как было показано, дает увеличение к. п. д. в пределах от 0 до
10%. Улучшение к. п. д. всегда значительно меньше в тех случаях, когда группировка в клистроне достаточно хо рошая, а к. п. д. сравнительно высок и без понижения напряжения на коллекторе.
Имеется, кроме того, ряд других трудностей: часть медленных электронов, а также вторичные электроны возвращаются в трубу дрейфа, где они могут вызвать взаимодействие с первичным сигналом и привести к не стабильности. Применение коллекторов с покрытиями, канавками и проволочными сетками позволяет уменьшить вторичную эмиссию. Для изоляции такого коллектора требуются большие экранированные керамические дер жатели. Таким образом, по-видимому, сложность лампы и схемы включения является основной причиной, препят ствующей распространению систем, работающих по схе ме с рекуперацией энергии [39]. Можно, однако, быть уверенным, что при больших уровнях мощности и при необходимости получить высокий к. п. д., не достижимый другими методами, применение систем с пониженным на пряжением на коллекторе будет расширяться. Такие системы, вероятно, могут иметь полный к. п. д. выше 80%, но в экономическом отношении они пока еще непрактичны.
Что |
собой представляют другие пути повышения |
к. п. д.? |
Первая возможность — это более эффективная |
группировка электронного пучка. Если бы в идеальном случае можно было вводить все электроны в выходной резонатор с одинаковой скоростыб, плотными пакетами, в нужные моменты относительно фазы электрического ВЧ-поля на зазоре и если бы интервал времени, в тече ние которого электроны замедлялись бы до пулевой ско рости, был достаточно малым, то коэффициент взаимодей ствия мог бы тогда быть близким к 100%. Предлагались различные способы достижения этих желательных уров ней. По крайней мере с точки зрения чисто баллистиче ской теории улучшение группирования должно наблю даться, если используемое синусоидальное изменение поля на зазорах модулирующих резонаторов заменить на пило образное. Чтобы получить колебания такой формы, в мо дулирующие резонаторы нужно вводить вторую, а также третью и более высокие гармоники. Это решение нельзя считать невозможным, хотя сложность подобной системы,
в которой возникают серьезные проблемы, связанные с неустойчивостью, может отпугнуть любого конструктора, думающего о финансовой стороне дела.
Обсуждались также и другие пути повышения к. п. д., о которых здесь мы только упомянем. В их числе исполь зование скачков скорости в зазоре выходного резонатора [40] или непосредственно перед ним (с целью уменьшить относительный разброс электронов по скоростям в потоке), использование выходных и группирующих резонаторов с двумя или большим числом зазоров взаимодействия [41] и применение систем распределенного взаимодействия.
Все эти пути исследовались теоретически и в некото ром объеме экспериментально, Продвижение по каждому из них сопряжено с серьезными трудностями изготовле ния; вместе с тем ни один из них не приводит к выдаю щимся результатам. Все еще редко удается эксперимен тально получить к. п. д. взаимодействия выше 60%. Наиболее перспективная в настоящее время конструк ция — клистрон с распределенным взаимодействием — воплощена в нескольких приборах [38]. Представляется вероятным, что доступность совершенных методов расче та на данном этапе развития приведет в следующие однодва десятилетия к постепенному продвижению реальных значений к. п. д. до уровня 70—80% без значительного увеличения сложности приборов.
В. Улучшение широкополосности. 1. Принцип рас пределенного взаимодействия и гибридные усилительные клистроны. Ширина полосы электронной настройки мно горезонаторного клистрона достаточна для большинства существующих каналов связи, но при переключении пе редатчика на другой канал клистрон приходится пере страивать. Таким образом, желательно, чтобы клистрон имел более широкую полосу, которая позволяет переклю чать каналы связи без механической настройки.
В разд. II, В уже указывалось, что ширина полосы ВЧ-системы пропорциональна отношению Н/С} выходного резонатора, которое служит мерой его эффективной емкостной реактивности, и что полная ширина полосы многорезонаторного клистрона обычно ограничивается выходным резонатором. Выходная система, в которой имеется несколько зазоров взаимодействия, расположен-
иых последовательно вдоль электронного пучка, обладает более высоким К/ф и, следовательно, может быть более широкополосной. В такой выходной системе электронный пучок будет тормозиться в несколько этапов, а не в один, и для этого требуется создать правильные фазовые соот ношения между ВЧ-полями и сгустками электронов, за висящие от связи между соседними зазорами взаимодей ствия. Таким образом, наша система становится структу рой с бегущей волной и со стоячими волнами, возникаю щими из-за отражений на каждом конце. Именно такая система используется в «клистроне с распределенным взаи модействием» [42], о котором упоминалось з предыдущем разделе. Если система нагружена так, что отражения не возникают, тогда она превращается в идеальную вы ходную систему бегущей волны, фазовая скорость которой должна быть синхронной с промодулированным по плот ности электронным пучком. Ширину полосы подобных систем можно сделать настолько большой, что выходной контур клистрона не будет больше ограничивающим фак тором.
Клистрон, в конструкции которого используется такая выходная система, получил название гибридного кли строна, или твистрона, и был впервые описан Лярю и Рубертом [43]. На приборах этого типа оказалось воз можным обеспечить широкополосные характеристики и получить в импульсном режиме на частоте 3 Ггц мощность свыше 10 Мет, а на частоте 7 Ггц мощность свыше 5 Мет при широкополосности более 10% и к. п. д. приблизитель но 40%. По существу эти приборы являются лампами бе гущей волны с замедляющими системами типа «клевер ный лист» [44]. Основной недостаток этих замедляющих систем — неравномерное распределение усиления в по лосе частот и наличие пиков усиления в центре полосы пропускания. В целях коррекции вместо входной секции ставят цепочку из четырех или большего числа резонато ров, расстроенных таким образом, чтобы поднять усиле ние на краях полосы. Экспериментальным путем установ лено, что правильная регулировка напряжения и настрой ка резонаторов дают возможность увеличить не только ширину полосы, но также одновременно поднять к. п. д. выше уровня, достижимого для ЛБВ [45]. Твистрон схе
Ф и г. 5. Твистрон УА143А.
1 — электронная пушка, первеанс 2* 10-*; 2 — пуговичный-катод; 3 — фокусирующий электрод; 4 — анод; 5 — входной резонатор ши рокополосной секции клистрона; 0 — внешняя нагрузка второго резо натора; 7 — фланец вывода энергии; 8 — место размещения окна вы вода энергии; 9 — геттсрио-попиый насос; 10 — свинцовый экран за щиты от-рентгеновского излучения; 11 —коллектор; 1 2 — элементы связи вывода энергии; 13 — выходная секция типа «клеверный лист»;
14 |
— рубашка |
системы охлаждения; 15 — нагрузка ВЧ-систсмы; |
16 |
— катушки |
электромагнита; 17 — труба дрейфа; 18 — зазор взаи |
модействия; 19 — подогреватель; 20 — изолятор на 250 кв; 21 — выводы катода и подогревателя.
матически изображен на фиг. 5, а на фиг. 6 показаны его типичные характеристики.
Следует отметить, что все гибридные усилительные клистроны имеют склонность к самовозбуждению на
участке системы бегущей волны, и эта склонность сильнее проявляется на краях полосы, где импеданс системы возрастает. Трудности возрастают еще больше на повы шенных уровнях мощности и при больших первеансах электронной пушки. Прогресс в данной области будет зависеть во многом от того, насколько хорошо удастся подавить такие колебания.
Частота, Ггц
Ф и г. 6. Основные характеристики твистрона УА143А при мощ ности выходного сигнала 2 кет.
V = 180 кв, / = 156 а, усиление 37—38 дб, наибольший к.п.д. 48% на частоте 2940 Мгц.
2. Широкополосная многолучевая конструкция. В своем стремлении к созданию мощного широкополосного при бора исследователи не оставили без внимания и многолу чевую конструкцию со связанными лучами. Первоначаль но принцип использования множества лучей, связанных поперечными периодически нагруженными волноводами, был описан в 1958 г. в работе [46], а затем реализован в 1961 г. [47] в результате использования нескольких кли стронов дециметрового диапазона с внешними резонато рами, объединенных в систему бегущей волны типа цепоч ки фильтров. В 1964 г. был построен двенадцатилучевой
прибор 10-сантиметрового диапазона, отдававший мощ ность свыше 6,0 Мет при ширине полосы 16% и усилении по мощности 23 дб [48, 49]. Характерными особенностями его были отсутствие паразитных сигналов на выходе, свойство автодуплексности1) и превосходная фазовая ли нейность. Этот прибор представлял собой поперечный двухкаскадный усилитель бегущей волны без резонато ров. Внешний вид прибора показан на фиг. 7, а его по перечное сечение — на фиг. 8. Основным недостатком его был сравнительно невысокий к. п. д. (20%), который был ограничен трудностями достижения хорошей группировки электронного пучка. На фиг. 9 приведены основные ха рактеристики прибора.
В настоящее время ведутся исследования по созданию еще одного варианта широкополосного многолучевого клистрона [50]. В этом приборе, известном под названием «гибридного клистрона бегущей волны», на входе и вы ходе используются системы бегущей волны с чисто по перечным взаимодействием, а между ними имеется мно жество отдельных резонаторов, как в многорезонаторном клистроне с расстроенными резонаторами. Можно надеять ся, что у этого прибора к. п. д. и ширина полосы будут такими же, как у однолучевого клистрона с расстроен ными резонаторами, и вместе с тем будет получена боль шая средняя мощность (благодаря большому числу лу чей), сохранится свойство автодуплексности и на выходе не появятся паразитные сигналы — особенности, харак-
*) Здесь имеется в виду следующее. Выходной волновод, прони зываемый электронными лучами, представляет собой оконечный каскад усилителя с поперечным взаимодействием. Нарастание мощ ности происходит в направлении к выходному концу этого волново да, который далее связан с антенной. Мощность же, распространяю щаяся к противоположному концу волновода, обычно поглощается абсорбером и имеет уровень приблизительно на 12 дб более низкий, чем уровень выходной мощности. Следовательно, если антенный переключатель расположить не на выходе прибора, а на конце вол новода в месте нахождения абсорбера, то уровень мощности, на который должен быть рассчитан антенный переключатель, будет на 12 дб ниже выходного уровня. Сигнал же, принятый антенной, бу дет проходить по волноводу усилителя к антенному переключателю и далее к приемнику почти без затухания. Аналогичное размещение антенного переключателя иногда практикуется при каскадном вклю чении амплитронов.— Прим. ред.
Ф и г. |
8. Сечение |
клистрона, |
||||
показанного на фиг. 7 . |
во |
|||||
1 — коллектор, |
охлаждаемый |
|||||
дой; |
2 — зазор |
выходного резона |
||||
тора; 3 —трубы |
дрейфа; 4 — бло |
|||||
ки |
волноводов; |
5 — |
оболочка |
из |
||
нержавеющей стали; |
6 — керами |
|||||
ческие |
разделители; |
7 — магнит |
||||
ные |
экраны; 8 — катодный узел; |
|||||
9 — керамические |
и |
изоляторы; |
||||
10 — выводы катода |
подогрева |
|||||
теля; |
11 — съемная |
крышка. |
|
при уровне средней мощности 250 в т . Эти результаты были достигнуты на так называемом убитроне — лампе бегущей волны, в которой периодически промодулированный пучок взаимодействует с полями ненагруженного волновода [51, 52].