Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги / Учебное пособие по курсовому проектированию импульсных трансформаторов

..pdf

Скачиваний:

Добавлен:

12.11.2023

Размер:

19.73 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 910 / 1310 11 12 13 > Следующая >>>

Коэффициент	&емк=0,2—0,5,	чаще	&ёикг*0,4;
FVL— частота следования импульсов.			(Определяется по ми
нимальной	длительности	импульса.)
	/=■„=—	N J .	(3-70)
	W'tu

Рис. 3-6. Кривые для определения коэффициента, учитывающего эффект близости

52. Сумма потерь мощности в трансформаторе

ХР = РМ+ Рс+ Р'Ш\вт].			(3-71)
53. Коэффициент	полезного действия
Ч ==1 ~Щг- Р/в1>			(3-72)
где Рп— импульсная	I	"и	в ваттах;
	мощность трансформатора
Q — скважность.

3-12. Определение температуры перегрева трансформатора

Изоляционные материалы в зависимости от допустимой температуры нагрева делятся на классы нагревостойкости [Л. 13].

Сухие трансформаторы, изолированные компаундом, сле дует рассчитать по классу нагревостойкости В..

Температура окружающей среды,в которой работает трансформатор:

^окР—от —60°'Сдо +60° С.

Допустимая температура перегрева изоляции трансфор матора над окружающей средой для класса нагревостойкости В:

Atlon =70° С.

54. Определение температуры перегрева 'трансформатора над окружающей средой.

				А<°= 5<-	[°С],	(3-73)
					box Л
Е<as 700 Г-г——---1				— коэффициент теплоотдачи для		воз-
L	*т	J		душного охлаждения;
				душного охлаждения;
Ь ss 200 Гград-см		]	1“	для масляного охлаждения.
I	ет	]

При заливке трансформатора кремнийорганической жид костью коэффициент теплоотдачи можно приближенно при нять равным коэффициенту теплоотдачи при масляном охлаждении.

S0M— поверхность охлаждения трансформатора в см? (поверхность открытых частей обмоток и сердечника); рассчитывается по геометрическим размерам спроектированного трансформатора (рис. 3-7).

Полученную при расчете температуру перегрева транс форматора следует сравнить с допустимой. Если полученная по расчету температура *перегрева больше допустимой, то нужно рассчитать новый вариант трансформатора, снизив потери и увеличив поверхность охлаждения.

Новый вариант трансформатора может быть также по лучен путем использования изоляционных материалов с более высоким классом нагревостойкости. В отдельных слу чаях для уменьшения температуры перегрева трансформа тора можно развить поверхность охлаждения за счет охлаж дающих ребер, вмонтированных в сердечник.

Bad A

Рис. 3-7. Расчетная поверхность охлаждения сердечника и катушки на гильзе (заштрихована)

3-13. Определение удельного расхода активных материалов

55. Удельный расход меди и удельный расход стали или сплава (г/вт) подсчитывается как отношение веса меди и веса стали (сплава) к средней мощности трансформатора*:

I s Wsm],	(3-74)
Рср
	(3-75)
Удельный вес меди ум=8,9 (г/см3).	(г/сМ).
Удельный вес холоднокатаной стали ус=7,65	(г/сМ).

Удельные веса магнитных сплавов даны в табл. 6.

* В отдельных случаях достижимы конструкции мощных импульсных трансформаторов с удельным расходом металла около 0,5 г на I вт средней • мощности [Л. 5].

				2
	га	га		2*
	и
	q	О
	С	О		?
	С			?
	?.			О
				О
	га	га
	га	о		CJ
	у	о		CJ
№	О	О
№	О
п/п.		«5		о
п/п.	О	СJ		о
	О	га		а
	га	щ		а
		щ		о
	г-	6*
	с:	~	га	с->	га
	С9	СЗ		га	о
				5	—
		=	>>	U е;
	Н	=	>>	О >»
	Н	Ь ы		д	е
	ы	“	5
	<	“	5	о	1
	<			о	1
О б о з					к
начен.					к
начен.
Един.	мк сек	мк	сек
нзм.
1	0,1— 0,5 0 ,0 6 -0 ,2			0,1
2	0,5-f2	0,2 f 0.4		0,1
3	2-г 10	0,44-0,5		0.1

40J4-0.7 0,00-j-0,2 0,1

50,54-2 0,24-0,4 0,1

6	24-Ю	0,4ч-0,5	0,1
7	0 ,1ч-0,5 0,064-0,2		0,1
8	0,5 -2	0,244),4	0,1
9	24-10	0,44-0,5	0,1

100,1 —0,5 0,074-0,2 0,1

110,5 4-1.5 0,24-0,4 0,1

12	1,5 + 10 0,44-0,5 0,1

Основные данные транс форматоров импульсных (ТИ)

Б л ок 11п г — г р и р р я т п р

р,

п е р в и ч н а я о б м в т -

о б м о т к а

т р - р а , п и

к а т р а н с ф о р м а -

т а ю щ а я

т о р а ( а н о д н а я )

у п р а в л я ю - э к р а н и р у ю -

щ и е с е т к и щ и е с е т к и

Р»4г

а7

С- ^

га

Ьй

га

О ^

га

О В

г:

га

—

S *

с;

г-;

п о

г;

**>

>■»

“

га

— 5*

Р.

и S

—. Гч

5 1- Q

Р.

I I

Е»

Uо

и*

800

2000

1300

8X4

600

1,6X4

—

400

2000

поо

250*

1,6 <4

750*

2 4

•ИЮ

2000

ПРО

К'

4 ]

-150

1,6 4

750

2x4

S00

1800

М50

8,- 2 ' 700

1,6X2

—

я п

д га с .

га14

X ^ _

L—•—

и = W* О

Д С

“ га о *

•-£ а

HIT.

-1

		Н а г р у зо ч н ы е			лампы
о б м о т к а	тр -ра,			о б м о т к а т р -р а ,
п и т а ю щ а я
				п и таю щ ая		э к р а
у п р а в л я ю щ и е
				н и р у ю щ и е		сетк и
с е т к и

				1
1		Р.		V		1
				£		Р.
га	V	ZJ				О
				5	О
	о	га	Л			га	п
	га				га
<и		г	>>	0)		Е £
	2	га	р.
				о
2	о			о		V га
о		га				га	~
га а				га	га
		~ га				s	н
>3 =				*“	>т
	Р.	^	о			с	о
11		U О		д		*	О
		Л1	14			ты
г/3	h	Сг		t e	/i	Сь
б	а	пф		б	а	пф
450	8	200		1300	и	91
450	8	120		1300	и	56
450	8	200		1300	16	91
поо	11	100		—	—	—

га

С—

га

сS

дга га *=:

P JMII-5

2 шг.

ГМ44-7

J IUT.

С т а р т о в а я о б м о т ка т р а н с ф о р м а т о р а ( н а г р у з о ч

	ная)
	,
и
К
Б		в
Сч	и	в
с	и	ы
га	о	п
	га	>'.

оLT

ога

и		и	,г
			га
			и
сз	а>		О
сз	а>		н
S	в		г
*5	Д		<У
С/4		h	с *
б		а	пф
150		3	5100
175		3	5100
150		3	5100
210		3	51.0)

400	1800	1500	8x2	950	1,6X2	—	—	2	1300	11	100	—	—	—	185	3	5000
400	2000	1400	8x2	750	1,6X2	—		2	1300	11	100	■■	—		170	3	4 5000
												■■
800	2000	1500	8X4	950	1,6X4	—	—	4	1350	22	180	—	—	—	ГМИ-7 170	3	5100
										22	180				2 шт.
400	2000	1500	8X4	90Q	1,6X4	—	—	4	П50	22	180	—	—	—	150	3	5100
400	2000	1500	18x4	900	1,6X4	—	—	4	1350	22	180	—			170	3	5100
800	3000	1800	8x5	750	1,6X5	—.	—	5	600	20	200	1800	21	91	240	3	5100
400	3000	1800	8x6	600	1,6X6	750	2x6	6	600	20	200	1800	21	91	150	3	5100
400	3000	1800	8у6	600	1,6X6	750	2x6	6	600	20	200	1800	21	91	150	3	5100

1*—

га

га С и

о ^

о о

д га д и

О гГ

о 4 С X О г; тг

ил одном

па	одном
на	двух
на	одном
па	двух
па	двух
на	одном
на	д в ух
на	д в у х
па	д в у х
па	двух
на	д в у х

Таблица 1

р.

га

га	С о ед и н е н и е обм оток , р а сп о
д

	\4	лож ен н ы х на д в у х с т е р ж н я х
	С	лож ен н ы х на д в у х с т е р ж н я х
	С
	s	(п о сл е д о в а т е л ь н о е млн
	р.	(п о сл е д о в а т е л ь н о е млн
	о
	о

сп ар а л л ел ь н о е)

га

6 - параллельное

4 параллельное

43 обмотки — последовал, стартовая — параллельное

43 обмотки — последоват. стартовая — параллельное

4 3 обмотки — последоват. стартовая — параллельное

5параллельное

6параллельное

6 параллельное

П р и м е ч а н и е . 1. Напряжения

на

всех обмотках даны

при

холостом ходе.

Для

всех вариантов

даны

полные токи в обмотках. 3. Ток в анодной

обмотке трансформатора

равен

максимально-допу

стимому анодному току одной лампы

ГМИ-6, умноженному

на

число

ламп: / | = / л*Л/.

4. Длительность

среза импульса принимается

равной длительности фронта:

Допустимые

значения

выбросов

напряжения принимаются равными:

U 'o

(Jo

6*. В

трансформаторе 2-го варианта

задания обмотка № 6

отсутствует,

а обе

сетки

блокннг-генератора (управляющая

и экранирую-

—:— • 100=16%;

- i ^ . 100=40% .

„

лампы ГМИ-6): емкость анод-катод

Ci = l2

пф\

емкость

управляющая

сетка-катод

„

щая) питаются от обмотки № 2, имеющей отпайку

(приложение 1). 7. Емкости источника питания (одной

С,= 16 пф;

емкость экранирующая сетка-катод

С6= 8 пф. 8.

Емкость

монтажа принимается

приближенно См = 10 пф.

9. Внутреннее сопротивление одной лампы блокннг-генератора

= 1404-150

о.м. Сопротивление,

включенное последовательно в анодную цепь лампы

блокннг-генератора гв=31

ом.

10.

На рис. 2-16 приведена для примера одна из

принципиальных

схем

включения

импульсного

трансформатора

в цепь

лампового блокинг-генератора.

3-14. Построение формы кривой импульса напряжения

Кривая импульса напряжения с амплитудой U2 ='U\ вы черчивается на основании заданной длительности импульса tn и полученным по расчету длительности фронта /ф и сни-

жению	вершины импульса			Д#2	Длительность	среза
				Я = — г—.
				и \
принимается равной длительности фронта /с= ^ ф-
По полученному в окончательном расчете коэффициенту
затухания		g	определяется	выброс на	вершине импульса
(U2ф')	по	рис.	1-5, как выступающая часть кривой над			пря

но

мой линией—— = 1 . Длительность протекания выброса

можно определить как произведение паразитной постоянной времени трансформаторной цепи Т на относительное время выброса т. Это время находят по рис. 1-5; оно равно рас стоянию по оси абсцисс между двумя точками пересечения

и 2 кривой выброса с прямой л и н и е й —'= 1.

"2-

Средняя величина обратного выброса напряжения при ближенно рассчитывается по формуле 1—38.

Обратный выброс

1^20 “ 2/jb»/?!* .

Номинальные данные обмоточных проводов круглого сечения марок ПЭТВ, ПЭВ-2, ПЭТВЛ-2

Номинальный		Рассчетное	Диаметр
диаметр	про		изолирован

волоки	по	сечение, мм2	ного провода,
меди, мм			мм
1		2	3
0,06		0,00283	0,087
0,07		0,00385	0,097
0,08		0,00503	0,107
0,09		0,00636	0,117
0,10		0,00785	0,127
0,11		0,00950	0,137
0,12		0,01131	0,147
0,13		0,01327	0,157
0,14		0,01539	0,167
М 5 '		0,01767	0,18
0,16		0,02011	0,19
0,17		0,02270	0,20
		0,02545	0,21
0,18
0,19		0,02835	0,22
		0,03142	0,23
0.20
,21		0,03464	0,24
0,23		0,04155	0,265
		0,04909	0,285
0,25
		0,05726	0,305
1,27
		0,06605	0,325
0,29
		0,07548	0,345
0,31
		0,08553	0,365
0,33
		0,09621	0,39
0,35
		0,1134	0,42
0,38
		0,1320	0,45
0,41
		0,,1521	0,48
0,44

Вес	Радиальная
	толщина
провода,
	изоляции,
кг/км
	мм

4	5
0,029	0,0135
0,039	0,0135
0,050	0,0135
0,063	0,0135
0,076	0,0135
0,092	0,0135
0,108	0,0!35
0,126	0,0135
0,145	0,0135
0,167	0,015
0,189	0,015
0,213	0,015
0,237	0,015
0,264	0,015
0,292	0,015
0,321	0,015
0,386	0,0175
0,454	0,0175
0,529	0,0175
0,608	0,0175
	0,0	75
0,639
0,784	0,0175
0,884	0,02
1,04	0,02
1,20	0,02
1,39	0,02

1	2	3	4	5
	4
0,47	0,17$5	0,51	1 *58	0,02
0,49	0,1886	0,53	1,72	0,02
0.51	0,2043	0,565	1,88	0,0275
0,53	0,2206	0,585	2,02	0,0275
0,55	0,2376	0,605	2,17	0,0275
0,57	0,2552	0,625	2,33	0,0275
0,59	0,2734	0,645	2,5	0,0275
0,62	0,3019	0,675	2,75	0,0275
.0,64	0,3217	0,7	2,94	0,03
0,67	0,3526	0,73	3,21	0,03
0,69	0,3739	0,75	3,41	0,03
0,72	0,4072	0,78	3,69	0,03
0,74	0,4301	0,805	3,92	0,0325
0,77	0,4657	0,835	4,24	0,0325
0,80	0,5027	0,865	4,58	0,0325
0,83	0,5411	0,895	4,92	0,0325
0,86	0,5809	0,925	5,27	0,0325
0,90	0,6362	0,965	5,78	0,0325
0,93	0,6793	0,995	6,16	0,0325
0,96	0,7238	1,025	6,56	0,0325
1,00	0,7854	1,08	7,14	0,04
1,04	0,8495	1,12	7,72	0,04
1,08	0,9161	1,16	$,32	0,04
1,12	0,9161	1,16	$,32	0,04
1,12	0,9852	1,20	8,94	0,04
1,16	0,9852	1,20	8,94	0,04
1,16	1,0568	1,24	9,59	0,04
1,20	.1,1310	1,28	10,3	0,04
1,25	.1,1310	1,28	10,3	0,04
1,25	1,2272	1,33	П ,1	0,04
1,30	1,2272	1,33	П ,1	0,04
1,30	1,327	1,38	12,0	0,04
1,35	1,327	1,38	12,0	0,04
1,35	1,4314	1,43	12,9	0,04
1,40	1,4314	1,43	12,9	0,04
1,40	1,5394	1,48	13,9	0,04
1,45	1,5394	1,48	13,9	0,04
1,45	1,6513	1,53	14,9	0,04
1,50	1,6513	1,53	14,9	0,04
1,50	1,767?	1,58	15,9	0.04
	1,767?	1,58	15,9	0.04

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 910 / 1310 11 12 13 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги