книги / Химия и технология баллиститных порохов, твердых ракетных и специальных топлив. Т. 2 Технология
.pdfвидно, говорить не о модернизации, а создании принципиаль но нового производства. Примером в данном случае может служить производство нитрата глицерина, в котором разработ ка инжекторной нитрации и центробежного разделения реа гентов сократили время процесса в целом с нескольких часов до нескольких минут.
В данном случае задача является гораздо более сложной, ибо здесь мы имеем дело с весьма неоднородным по молеку лярной, надмолекулярной и морфологической структуре поли мером с развитой капиллярно-пористой системой. Процессы абсорбции, диффузии пластификатора, структурных перестро ек в подобной гетерогенной системе проходят несоизмеримо медленнее, чем реакция нитрования и разделения реагентов в гомогенной системе.
Поэтому в плане решения генеральной задачи — создания современного высокомобильного производства пороховой мас сы с кратковременным технологическим циклом — можно на метить скорее пути решения, чем представить готовый резуль тат, тем более что имеющиеся в промышленности способы физического стимулирования физико-химических процессов весьма ограничены.
На каких же основных концептуальных проблемах следует акцентировать внимание?
Вопросы смачивания, сорбции пластификатора НЦ, авто матического дозирования, гидратации, пассивации, гидрофобизации рассматривались в течение нескольких предыдущих десятилетий и в инженерном плане были решены и реализо ваны в производстве.
Проблема же дальнейшего прогресса технологии, о кото рой говорилось выше, в инженерном плане лежит за гранью современного уровня техники и требует проведения дополни тельных исследований и инженерных разработок по следую щим направлениям.
Ускорение капиллярной пропитки за счет улучшения смачи ваемости поверхностно-активными веществами и дисперсно сти эмульсии пластификатора в значительной мере исчерпало свои возможности. Требуется силовое воздействие на пласти фикатор, способствующее «заталкиванию» его в капилляры. Предварительные исследования [54] показали возможность су щественного ускорения этого процесса УЗ-излучением за счет реализации кавитационного эффекта. Однако окончательное решение может быть достигнуто после завершения исследова-
151
ний по поиску оптимальных параметров ультразвукового гене ратора (частота, амплитуда, мощность излучения).
Ускорение диффузии молекул нитроглицерина в межмакромолекулярной среде НЦ является одной из сложнейших про блем для решения поставленной задачи и связано без преуве личения с серьезным прорывом в теории и практике взрывча тых композиционных материалов. Все дело в том, что в распоряжении инженеров имеется только один способ уско рения диффузии — повышение температуры. В данном случае использование этого способа невозможно по двум причинам:
невысокой термохимической |
стойкости |
нитратов глицерина |
и целлюлозы и ускоренного |
гидролиза |
этих компонентов |
в водной среде при повышении температуры. |
Поэтому требуется поиск иного, причем более эффектив ного способа ускорения диффузии и структурных перестроек в пластифицированной нитроцеллюлозе, обеспечивающего за вершение «созревания» (пластификации) массы в потоке и ис ключающего необходимость смесителей общих партий. Совер шенно очевидно, что это должно быть энергетическое воздей ствие на межмакромолекулярные связи в НЦ с целью их ослабления, с одной стороны, и на молекулы пластификатора в направлении повышения энергии вращательных колебаний и диффундирующей способности, с другой.
Следовательно, необходим излучатель волновой энергии с частотами, резонансными частотам межмакромолекулярных связей, в основном водородных, и колебательным частотам молекул нитрата глицерина, т. е. генератор высокочастотных колебаний (СВЧ-диапазон).
Повышение эффективности катализирующе-ингибирующей системы должно обеспечиваться путем механоактивации с од новременным измельчением до нанодисперсного состояния и ввода в пороховую композицию способом, обеспечивающим исключение агломерации.
Технологическая схема изготовления пороховой массы с со кращенным технологическим циклом за счет реализации выше названных изменений приведена на рис. 66.
Следует отметить, что технологический процесс в целом, в том виде, в котором он изображен на рис. 66, еще далек от промышленной реализации несмотря на положительные ре зультаты испытаний многих узлов (гидродинамических аппара тов, дезинтегратора, УЗ-генераторов). Основные технологиче ские аппараты (УЗГ, СВЧ-генератор, дезинтеграторы) и про-
152
Рис. 66. Новая технологическая схема изготовления пороховой массы с укороченным технологическим циклом
цессы капиллярной пропитки, диффузии, испытанные с поло жительным результатом как опытные образцы, должны быть оптимизированы по энергетическим параметрам: мощностям, частотам и амплитудам колебаний и т. д.
Принципиально от существующей данная технологическая схема отличается не только применением генераторов физиче ского стимулирования процессов (ГД, УЗГ, СВЧГ), но и по строением производственного процесса.
Существующий процесс имеет две стадии: смешение всех компонентов пороховой массы в заданном соотношении и длительная выдержка («созревание») массы в смесителях об щих партий. При этом вследствие накладки друг на друга раз личных операций, которые в оптимальном режиме должны осуществляться последовательно, тормозится процесс в целом, существенно увеличивая время технологического цикла и сни жая однообразие пороховой массы.
Представленный на рис. 66 технологический процесс раз делен на пять стадий:
1- я — смешение НЦ с пластификаторами с использовани ем гидродинамических и ультразвуковых генераторов при низ котемпературных режимах, которые тормозят диффузию пла стификатора и «заплывание» капилляров вследствие набухания волокон НЦ, с другой стороны, капиллярная пропитка уско ряется кавитационными режимами, создающимися гидродина мическим и ультразвуковым генераторами;
2- я — подготовка, ввод и распределение в пороховой массе катализаторов, стабилизаторов и ингибиторов горения в нанодисперсном состоянии. На этой операции используются для измельчения и механоактивации дезинтеграторы, для исключе ния агломерации и интенсивного перемешивания ультразвуко вые и гидродинамические генераторы;
3- |
я — подготовка и ввод в состав пороховой массы высо |
|||
коэнергетических компонентов |
(металлического |
горючего |
||
и ВВ). На этой операции для обеспечения гомогенности ис |
||||
пользуются гидродинамические аппараты; |
|
|
||
4- |
я — ускоренные диффузия пластификатора и набухание |
|||
волокон полимера за счет использования импульсного СВЧ — |
||||
излучения |
в резонансных режимах (как |
отмечалось выше) |
||
и повышения температуры (в пороховой |
массе) от |
20“С до |
||
80...100°С на выходе из СВЧ-излучателя; |
|
|
||
5- |
я — отжим пороховой массы производится на прессе ти |
|||
па ПОП-1000 (пресс отжимной |
пластифицирующий) |
с двумя |
154
зонами отжима и зоной вакуумного отсоса (см. ниже в разде ле «Переработка»). В случае необходимости разрыва между «варкой» и переработкой пороховая масса после СВЧ-обработ ки подается в объемный смеситель через трубчатый охлади тель, где охлаждается до Т ~ 50°С.
Технологический процесс изготовления пороховых масс баллиститного типа в своем развитии прошел длительный путь усовершенствования от периодического с одновременной за грузкой в аппарат с лопастной мешалкой всех компонентов до непрерывного с дистанционным автоматическим дозированием порошкообразных и жидко-вязких компонентов и гидродина мическими смесителями, обеспечивающими повышение энер гии смешения в единице объема на 3 порядка в сравнении с обычными мешалками. Экспериментальные работы по ис следованию процесса «варки» проводились в послевоенные го ды в течение нескольких десятилетий в следующих направле ниях:
—смачивание НЦ пластификаторами и способы повыше ния скорости процесса;
—капиллярная пропитка и факторы, определяющие ско рость и полноту процесса;
—диффузия пластификатора и набухание нитроцеллюлоз ных волокон;
—влияние технологических факторов (степень дисперги рования, температура, поверхностно-активные вещества и пр.) на кинетику процесса пластификации.
На основании этих исследований был разработан и реали зован в промышленности первый вариант непрерывного тех нологического процесса изготовления пороховой массы с ис пользованием эмульсионного способа ввода пластификаторов с ПАВ, улучшающими их смачивающую способность и повы шающими дисперсность эмульсии.
Перемешивание суспензий, эмульсий и пороховой массы обеспечивалось лопастными и турбинными мешалками. Не прерывное дозирование жидко-вязких компонентов осуществ лялось объемно-импульсными дозаторами типа НД, инертные порошкообразные компоненты — весовыми дозаторами типа ДН.
Создание нового класса металл-ВВ-содержащих БРТТ и плазменных топлив потребовало разработки непрерывных процессов подготовки, дозирования и ввода алюминиево-маг ниевого порошка и порошкообразного вторичного ВВ типа
155
гексогена и дазина. Разработанные способы пассивации, гидрофобизации металлических порошков, гидратации и гидрофобизации окиси магния, дистанционной разукупорки и под готовки суспензии ВВ, а также винтовых насосов-дозаторов завершили этап разработки непрерывной технологии 2-го по коления, обеспечивающей изготовление модифицированных высоконаполненных высокоэнергетических баллиститных по роховых масс.
Однако данная технология, имея высокую производитель ность при длительном времени «созревания» (диффузии и на бухания) пороховой массы, предопределяет необходимость на копления больших промежуточных запасов массы и, собствен но, разрыв фаз «варки» — переработки. Этим определяется недостаточная мобильность технологии в целом, которая удов летворяет требованиям больших объемов производства для массовых систем вооружения, но не обладает возможностью быстрой переналадки для производства значительно меньших объемов зарядов для высокоточного оружия.
С целью создания мобильной технологии, удовлетворяю
щей современным |
требованиям программы вооружений, |
в 70—90-х гг. были |
проведены НИОКР по поиску способов |
резкого ускорения процесса пластификации пороховой массы и повышения ее однообразия. Найденные решения по физи ческому стимулированию процессов ГД-, УЗ- и СВЧ-генерато- рами и оптимизации технологических режимов являются ос новой создания новой высокомобильной технологии 3-го по коления.
156
Глава 4
ПЕРЕРАБОТКА ПОРОХОВЫХ МАСС БАЛЛИСТИТНОГО
ТИПА В ЗАРЯДЫ ДЛЯ СТВОЛЬНОЙ АРТИЛЛЕРИИ И РАКЕТНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
Суть технологии баллиститных артиллерийских порохов и ракетных топлив заключается в снижении энергии межмакромолекулярного взаимодействия нитратов целлюлозы путем пластификации низкомолекулярным веществом (нитратом гли церина) с последующей перестройкой структуры в «термоси ловом» поле и получением изделий заданной формы за счет «слипания» (аутогезии) гранулированных элементов при опре деленных технологических параметрах (давлении, температуре, деформации).
Современные БРТТ являются сложными композиционны ми системами, отличающимися от первоначальных гомоген ных баллиститных порохов (конец XIX — начало XX в.) высо кой степенью гетерогенности и повышенной взрывоопасно стью на фазах производства за счет наполнения состава порошкообразными металлическим горючим, ВВ, катализато рами, ингибиторами и т. д.
Вследствие этого технологические процессы производства таких топлив существенно усложняются. В предыдущем разде ле по технологии «варки» были приведены дополнительные операции, вызванные изменением составов топлив: пассива ция и гидрофобизация металлических порошков, дистанцион ная подготовка и дозирование ВВ, измельчение катализаторов и ингибиторов до наноразмеров с обеспечением дисперсного распределения в композиции без агломерации и т. д.
Решение данных задач в пределах мобильного непрерывно го производства находится на границе современного уровня научно-технических достижений в области технологии и тре бует проведения целенаправленных НИОКР и разработки но вого оборудования.
Производство переработки как гомогенных, так и гетеро генных пороховых масс имеет несколько важных особенно стей, которые, в сущности, определяют его техническую
структуру:
— процесс формования зарядов с определенными, доволь но высокими физико-механическими характеристиками дол-
157
жен осуществляться при уменьшенной энергии когезии в об ласти температур переработки и ее увеличении в температур ной области эксплуатации заряда;
—диссипативная энергия вязкого течения, являющаяся функцией произведения напряжения сдвига на скорость сдвига qmK = /(т-у), не должна превышать критического значения, приводящего к воспламенению массы на фазах производства или тепловому взрыву;
—термораспад как следствие диссипативного разогрева не должен приводить к интенсивному газовыделению, создающе му напряжение внутри заряда, превышающее долговременную прочность пороха и приводящее к растрескиванию заряда;
—параметры силового поля процесса формования зарядов из гранулированного полуфабриката должны обеспечивать прочность аутогезионного шва, близкую к когезионной проч ности.
Рассматривая производство переработки пороховой массы в историческом плане, следует отметить длительный путь его совершенствования от примитивного периодического до со временного непрерывного с высокой степенью автоматизации.
Исходя из свойств перерабатываемого термопластичного материала в режиме вязкотекучего состояния и учитывая вы шеперечисленные особенности технологии переработки, необ ходимо отметить первостепенную важность изучения реологи ческих свойств П и ТРТ, а также технологических факторов, определяющих аутогезию полуфабриката на фазе формования.
4.1Реология
4.1.1Общие сведения по реологии полимеров
Реология в широком смысле есть наука о деформациях, в более узком — исследует закономерности течения материа лов в силовом поле, т. е. определяет взаимосвязь параметров силового поля: напряжения и деформации.
Реальные материалы имеют широкий спектр реологических свойств от вязкой жидкости (воды) до упругого твердого тела типа металла. Поведение реальных тел обычно аппроксимиру ют идеальными телами:
— идеальное упругое твердое тело, подчиняющееся закону Гука:
ст = Ее (о, е — напряжение, деформация растяжения, Е — модуль Юнга)
158
т = Gy (т, у — напряжение, деформация сдвига, G — мо дуль сдвига).
Таким образом, для идеального упругого тела характерна прямая пропорциональность между напряжением и деформа цией;
— идеальная или ньютоновская жидкость характеризуется прямой пропорциональностью между напряжением сдвига и скоростью сдвига, коэффициентом пропорциональности слу жит вязкость жидкости:
Т= Г | У
—тело Бингама, проявляющее свойства ньютоновской жидкости при напряжении выше определенного «предельного» значения:
*= * о + т 1?-
Более сложные в реологическом плане реальные тела мож но представлять в виде сочетания элементов простых тел.
Наиболее показательными являются (рис. 67):
—тело Максвелла, моделью которого является последова тельно соединенные идеальная пружина и вязкий элемент;
—тело Кельвина-Фойгта представляется пружиной и вяз ким элементом, соединенными параллельно.
Что касается реологических свойств баллиститных П и ТРТ, рассматриваемых ниже, то они аппроксимируются гораз до более сложными моделями, имеющими неидеальный упру гий элемент (высокоэластическую деформацию), интервал ньютоновского течения и интервал скоростей течения с ано мальной вязкостью.
Рис. 67. Реологические модели тел Максвелла (а) и Кельвина-Фойгта (б)
159
Ниже рассматривается характеристика реологических свойств П и ТРТ при простом сдвиге и в объемно-напряжен ном состоянии.
Общие представления о молекулярном течении полимеров
Деформация неориентированного полимера в силовом поле обусловлена происходящими одновременно различными про цессами [55, 56]:
— упругая деформация, связанная с изменением межатом ных расстояний и искажением единичных и двойных валент ных связей. Она относительно мала и достигает своего макси мального (всегда одного и того же) значения за очень корот кое время;
— упругая (высокоэластическая) деформация, связанная с вытягиванием (раскручиванием) отдельных полимерных це пей под действием внешней силы. Эта деформация зависит от времени и асимптотически достигает некоторого верхнего пре дела, зависящего от приложенного усилия и длины молеку лярных цепей;
— вязкая деформация, вызванная перемещением молеку лярных цепей друг относительно друга. Вязкость зависит от скорости сдвига. При очень малых скоростях течение жидкого
полимера может быть описано законом Ньютона у = —т. Однаil
ко при больших скоростях такой простой закономерности не наблюдается. В этом случае используется более общее соотно шение у = /(т). Ньютоновское течение будет иметь место, ко гда скорость сдвига значительно меньше некоторого критиче ского значения. Эта скорость определяется характерной есте ственной частотой колебаний (вытягивание и сжатие) полимерных цепей при вращении их в вязкой среде вокруг своих центров инерции.
В настоящее время в теории вязкого течения общеприняты следующие основные утверждения [55, 57—66]:
—вязкое течение жидкости можно рассматривать как процесс, состоящий из активированных перескоков отдельных элементарных единиц течения из одного равновесного поло жения в другое;
—элементарной единицей течения для цепных полимеров является звено — отрезок цепи, а не вся цепь;
—так как отрезки цепи связаны друг с другом (внутри цепи) единичными валентными связями и межмолекулярными перепутанностями, то их движения зависимы друг от друга;
160