книги / Отопление и вентиляция. Ч1 Отопление
.pdf/7р о д о л ж ен и е табл I I 10
|
|
|
|
Характеристика ограждения |
|
||
* |
Наименование поме |
наименова ние |
ориента сторопоция светанам |
размеры,м |
ft § |
||
щения и его темпера |
|||||||
|
|
|
|
Л |
|||
|
|
тура |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
к |
||
|
|
|
|
|
|
в» |
|
1 |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
0 |
||
1 |
|
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
£02 |
Жилая |
комната, |
Н. с. |
Ю З |
3,2X 3,25 |
10,4 |
|
|
средняя, |
Д. 0. |
с з |
1 ,5 X 1 ,2 |
1.8 |
||
|
*В = 189С |
Пт |
с з |
3,2X 4 |
12,8 |
||
ЛкА Лестничная клет- |
Н. с. |
с з |
6,95X 3,2 —3,5 |
18,7 |
ка, <В=16*С |
Д. о. |
с з |
1 ,5 X 1 ,2 |
1,8 |
|
Н. д. |
с з |
1 ,6 X 2 ,2 |
3,5 |
|
Пл. I |
— |
3,2X 2 |
6,4 |
|
Пл. II |
— |
3,2X 2 |
6,4 |
|
Пт |
— |
3,2X 4 |
12,8 |
|
|
|
Добавочные |
% |
|
|
||
Коэффици |
Расчетная |
|
теплопотери, |
|
|
|||
ент тепло |
Основные |
наориента сторопоцию намсвета |
-обдуваена ветроммость |
|
прочие |
§ |
|
|
передачи ог |
разность |
теплопотери |
|
Теплопотери |
||||
|
|
|
|
и |
||||
раждения Й, |
темпера |
через ограж |
|
|
|
|
а |
через ограж |
Вт/(м*-К) |
туры, |
дение, Вт |
|
|
|
|
Б |
дение, |
|
|
|
|
Я |
||||
[ккал/ |
Л in |
(ккал/ч) |
|
|
|
|
|
Вт(ккал/ч) |
/(ч мг °С)] |
|
|
|
|
|
|
ъ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
|
12 |
13 |
14 |
1,02(0,87) |
44 |
460(397) |
10 |
10 |
|
0 |
1,2 |
575(494) |
2,13(1,83) |
44 |
168(145) |
10 |
10 |
|
0 |
1,2 |
202(174) |
0,78(0,67) |
44X 0,9 |
400(343) |
_ |
|
|
— |
1 |
400(343) |
|
|
|
|
|
|
|
|
1177(1011) |
1,02(0,87) |
42 |
795(682) |
10 |
10 |
|
0 |
1,2 |
950(818) |
2,13(1,83) |
42 |
160(138) |
10 |
10 |
|
0 |
1.2 |
193(166) |
2,32(2,0) |
42 |
342(294) |
10 |
10 |
100X2 |
3.2 |
1090(940) |
|
0,465(0,4) |
42 |
124(107) |
— |
— |
|
— |
1 |
124(107) |
0,232(0,2) |
42 |
62(53) |
— |
— ’ |
|
— |
1 |
62(53) |
0,78(0,67) |
42X 0,9 |
380(326) |
— |
— |
|
— |
1 |
380(326) |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
2799(2310) |
П р и м е ч а в и я : 1, Для наименований ограждений приняты условные обозначения: Н. с. — наружная стена, Д. о. — двойное окно; Пл I и Пл II — соот ветственно I и II зоны пола; Пт — потолок, Н д — наружная дверь.
2. В графе 7 коэффициент теплопередачи для окон определен как разность коэффициентов теплопередачи окна и наружной стены, при этом площадь океа ве вычитается из площади стены
3 Теплопотеря через наружную дверь определена отдельно (из площади стены в этом случае исключается площадь двери, так как добавки на дополни тельные теплопотсри у наружной стены и двери разные).
4 Расчетная разность температур в графе 8 определена как (/в — 7Н) «
5Основные теплопогери (графа 9) определены как UPAtn.
6Добавочные теплопотери даны в процентах к основным.
7 |
Коэффициент |
(графа 13) |
равен единице плюс добавочные |
теплопотери, выраженные в долях единицы, |
8 |
Расчетные теплопотери через |
ограждения определены как кРЫп |
(графа 14), |
|
72 |
Г л а в а |
II. Тепловой режим здания |
|
ЯлЛ = |
1,18 (2,15 + |
0,43) = 3,05 К«ма/Вт? (3,54 вС.ма*ч/ккал); |
|
|
k{ = 0 ,3 2 8 Вт/(ма*К) [0,282 ккалДч-ма-°С)]; |
||
|
= |
М 8 (4,3 + |
0,43) = 5,6 (6.5); |
|
|
kn = 0 ,1 7 |
8 (0,154), |
Для неутепленного пола лестничной клетки
RHмЛ = 2,15 (2,5) [fej = 0,465 (0,4)]
Янп.п = 4 ,3 ( 5 ) [А„ = 0 ,2 3 2 (0 ,2 )].
3.Для выбора конструкции окон определяем перепад температур наружного ( /Н5=
= —26° С) и внутреннего (^ = 1 8 ° С) воздуха:
— 18 — (— 26) « 4 4 е С).
Рис. 11.11. Схема для расчета теплопотерь помещений |
|
|
Требуемое термическое сопротивление окон жилого |
дома при Д£= 44°С |
равно |
0,31 К ’М2/Вт (0,36 °С-м2*ч/ккал). Принимаем окно с |
двойными раздельными |
деревян |
ными переплетами; для этой конструкции &0к=3,15(2,7). Наружные двери двойные де ревянные без тамбура; ёдв— 2,33 (2).
Теплопотери через отдельные ограждения рассчитываем по формуле (11.83). Рас чет сведей в табл. 11.10.
4. ПОТЕРИ ТЕПЛА НА НАГРЕВАНИЕ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА
ПРИ ИНФИЛЬТРАЦИИ ЧЕРЕЗ НЕПЛОТНОСТИ
И ПРИ ПОСТУПЛЕНИИ ЧЕРЕЗ ПРОЕМЫ В НАРУЖ НЫХ О ГРАЖ ДЕНИЯХ
Добавки к основным теплопотерям на поступление воздуха через наружные двери и ворота и на этажность здания крайне приближенно учитывают затраты тепла на нагревание инфильтрующегося воздуха. Учет только этих добавок для промышленных и многоэтажных зданий оказывается недостаточным.
В производственных помещениях расход тепла на нагревание холод ного воздуха, поступающего через притворы окон, фонарей, дверей, во рот, достигает 40% и более от основных теплопотерь. Учитывая столь большую величину, при определении теплопотерь производственных по
§ 18. Расчетная тепловая мощность системы отопления |
73 |
мещений производят специальные расчеты затрат тепла на нагревание поступающего в помещение холодного воздуха.
Количество наружного воздуха, поступающего в помещение в ре зультате инфильтрации, зависит от конструктивно-планировочного ре шения здания, направления и скорости ветра, температуры воздуха, герметичности конструкций и особенно от длины и вида притворов от крывающихся окон, фонарей, дверей и ворот. Общий процесс обмена воз духа в здании между помещениями и с внешней средой под действием естественных сил и искусственных побудителей движения воздуха назы вают воздушным режимом здания. Воздухообмен происходит через все воздухопроницаемые элементы (притворы, стыки, вентиляционные ка налы и т. д.) под действием разности давлений, поэтому расчет воз душного режима сводится к рассмотрению гидравлической системы с определенным образом заданными краевыми условиями. Решение этой задачи рассмотрено во второй части учебника «Вентиляция».
При определении затрат тепла на нагревание наружного воздуха при инфильтрации расчет воздушного режима здания может быть упрощен.
Для промышленных зданий типичным является одноэтажное поме щение.' В многоэтажных промышленных зданиях этажи чаще всего достаточно изолированы друг от друга (при большой поверхности остекления сообщение через одну-две лестничные клетки не оказывает заметного влияния), и их воздушный режим можно рассматривать не зависимо.
Простейшим является случай, когда помещение не имеет перегоро док, отсутствует ветер и инфильтрация происходит под влиянием толь ко гравитационной силы. Воздух перетекает в основном через щели притворов, но инфильтрацию условно относят к площади окон и плот ность потока /, кг/м2*ч, за счет разности давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждения Ар Па (кгс/м2) определяют по формуле
/ = ;Др1/2, |
* |
(11.91) |
где i — коэффициент проводимости воздуха |
конструкцией, |
кг/(м2-чХ |
ХПа1/2) [кг/м2-ч (кгс/м2) 1/2 ] ■ Для помещения с двухсторонним равномерно распределенным остек
лением при безветрии среднее количество воздуха |
(кг/ч*м2), проходяще |
го снаружи через 1 м2 окна, равно: |
|
/в= 0.47/окЧ(ЛДр)1/2, |
(II.92) |
где 10к— коэффициент проводимости окна; Т|— доля остекления поверхности наружного ограждения; h — полная высота ограждения здания.
Разность плотностей наружного рн и внутреннего рв воздуха может быть приближенно заменена разностью температуры:
Ар - рн - Рв » 0,005 (<в - *н)., |
(11.93) |
Выражение (11.92) преобразовано к виду:
1/2 |
(11.94) |
|
i* = Q»036iOJt t) (h&t)1 |
4 |
|
74 |
Г л а в а II. Тепловой режим здания |
|
|
В промышленных зданиях часто окна одинарные и не герметизиро |
|
ваны, их проводимость г‘ок=27; тогда |
|
|
|
/в* 0,9т1(/гД;)1/2, |
(11.95) |
Численный коэффициент в формуле (II.95) должен быть заменен при двойном остеклении на 0,6, при уплотненном одинарном остеклении на 0,2, при уплотненном двойном — на 0,14.
Величина jo, определяемая по формуле (11.94), используется как
А
Рис. IIЛ2. Зависимость коэффициента ри от от носительного давления ветра Pv
I — влияние ветра незначи тельно; / / — совместное вли яние ветра и гравитационной силы
0 0.2 Qi Q6 0.8 t 2 3 5 6 7 в в <0 И <2 V К /5 Р,
единица расхода воздуха при расчете более сложных случаев (дейст вие ветра и вентиляции, другие схемы здания). Влияние всех перечислен ных факторов учитывается коэффициентом ри. Для помещений с одно сторонним остеклением, например, коэффициент {Зи равен 0,5, так как в этом случае инфильтрация происходит только со стороны одного ограждения. Степень влияния ветра также учитывается коэффициен том риДля воздушного режима помещения с двухсторонним остекле нием на рис. 11.12 приведена зависимость ри от относительного давле
ния ветра pv- При определении относительного перепада давления, со здаваемого ветром, за единицу давления принято gh>Ар, поэтому
- |
°-06рнРн |
.11.96) |
|
|
ЛДр |
||
где v%— скорость ветра; |
* |
||
(A fe3) |
I # |
||
0,06 |
|||
2 |
g ’ |
||
|
kw и kb— аэродинамические коэффициенты, равные с наветренной сто роны здания feH« + 0 ,8 и с заветренной fe3« —0,6.
Более сложные случаи — дебаланс вентиляции, многопролетные зда ния и т. д. решаются аналогичным образом с помощью специально рассчитанных функций коэффициента {Зи. *
Общее количество наружного воздуха Ga, поступающего в помеще
ние в результате инфильтрации через наружные ограждения, |
равно: |
6и —/оЭи Рв.о* |
(И■97, |
где /в— определяется по формуле (11.94);
FH.Q— суммарная площадь поверхности наружных ограждений.
§ 18. Расчетная тепловая мощность системы отопления |
75 |
Не менее сложной и необходимой задачей оказывается определение расходов воздуха при инфильтрации в многоэтажных жилых и общест венных зданиях. Если в здании более восьми этажей, требуется произ-'* водить расчет воздушного режима здания, гидравлическая схема кото рого оказывается особенно сложной.
Применительно к жилым зданиям повышенной этажности составле ны указания по расчету. В указаниях описана общая методика расчета воздушного режима зданий, а также даны графики и таблицы, по ко торым для зданий различной этажности, принятых в настоящее время типичных планировок и конструктивных решений, при различных тем пературах воздуха и скорости ветра можно определить количестве фильтрующегося воздуха, отнесенное к 1 м2 окна.
В условиях множества вариантов исходных данных можно наметить определенные закономерности, которые позволяют обобщить получен ные результаты. Принимаются здания N (5—16) этажей с типичным? конструктивно-планировочными решениями. Учитывая изолированность и в основном пофасадную ориентацию помещений, при расчете инфиль трации необходимо принять для всех помещений расходы воздуха с на ветренной стороны при расчетных для зимнего режима температуре наружного воздуха ta и скорости ветра ин. Анализ ограниченного, та ким образом, круга данных показывает, что изменение расходов возду ха по высоте здания при данных и vn таково, что практически можне принять линейную зависимость, поэтому достаточно определить расхо ды для нижнего и верхнего этажей. Ниже приведены аппроксимирую щие аналитические зависимости. Расход воздуха /верх, кг/м2-ч, инфиль-
трующегося через 1 м2 окна в верхнем |
этаже |
наветренной |
стороны |
У-этажного здания при определенных tHи vH, равен: |
|
||
/верх = (4 4* 0,15У) 10-*(Рн + |
5 -0 .0 & ь )* . |
(И .98) |
|
Для нижнего (первого) этажа /нижн |
|
|
|
/нижн = 6 ,3 -10~'а vH— ( 6 + 1 .ЗУ) 10-2/Н+ |
0.3Л/ + 3,3. |
(П.99) |
|
Для промежуточного этажа Ni с учетом принятой линейной зависи мости расход воздуха j равен:
lNt —■^нижн |
/нижн- ” /верх ,, |
11 |
(11.100) |
ДГ |
Следует иметь в виду приближенность предлагаемой методики, точ ность которой (ошибка 10—15%) достаточна лишь для расчета потерь
тепла на нагревание инфильтрующегося воздуха. |
ограждение |
При инфильтрации холодного воздуха через наружное |
|
в помещении дополнительно затрачивается тепло AQH на |
нагревание |
поступающего воздуха AQ} и вследствие снижения температуры вну тренней поверхности ограждения AQX, через которое происходит филь
трация воздуха:
Дфи *=* A Q j + AQX* |
(И. 101) |
Воздух, проходя через конструкцию, как правило, нагревается и по падает в помещение с температурой более высокой, чем его начальная температура to. Поэтому
С . < / . - / « ) & / . |
(И.Ю 2) |
76 |
Г л а в а II. Тепловой режим здания |
|
где |
0И— расход воздуха; |
|
|
св— массовая теплоемкость воздуха; |
в ограж |
|
Р/— коэффициент, учитывающий нагревание воздуха |
|
|
дении. |
|
|
Аналогично можно определить |
|
|
дЗт = е иСв(*в- # н)рт , |
(И. 103) |
где Рт — коэффициент, учитывающий долю увеличения потерь тепла за
счет снижения температуры внутренней поверхности при ин фильтрации.
Дополнительные потери тепла при инфильтрации через ограждение равны:
AQu = би С"» (^в — ^н) Ро» |
(11.104) |
где p0 = Pj+Px-
Общие дополнительные потери тепла в помещении на нагревание на ружного воздуха, поступающего в результате инфильтрации через на ружные ограждения, равны:
<?и = (sp 0 /Св F + SPO/CB /)(/в — tH) , |
(II. 105) |
где F — площадь окон, стен и т. д., м2;
/— протяженность стыков, щелей и т. д., м; /— удельные, отнесенные соответственно к м2 или м, расходы про
никающего воздуха. |
ро, PJ и рт |
для конструкций |
приведены |
||
Значения |
коэффициентов |
||||
в табл. 11.11. |
|
|
|
Т а б л и ц а 11.11 |
|
|
|
|
|
||
Значения коэффициентов |
р0. Р/ и Рт при инфильтрации воздуха |
||||
|
через различные элементы конструкций |
|
|
||
|
Элементы конструкций |
|
Р/ |
0т |
Ро |
Массив отраждения................................................... |
|
0,15 |
0,45 |
0,6 |
|
Стыковые соединения....................... |
|
0,3 |
0,4 |
0,7 |
|
Окна: |
|
|
|
|
|
одинарные. ........................ . . . . . . . |
1 |
— |
1 |
||
двойные. |
, ............................ ............................ |
0,7 |
0,1 |
0,8 |
|
тройные................................................................... |
|
|
0,6 |
0,2 |
0,8 |
Двери, ворота, фрамуги, проемы в ограждении . |
1 |
_ |
1 |
||
5. ЗАТРАТЫ ТЕПЛА НА HAI РЕВАНИЕ ХОЛОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ И ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ В ПОМЕЩЕНИИ
Кроме теплопотерь через ограждения и затрат тепла при инфильтра ции, в помещениях могут быть и другие источники поступления и за трат тепла.
В промышленных зданиях это тепловыделения от технологического оборудования, нагретых материалов и изделий, освещения, солнечной радиации, людей; затраты тепла на испарение воды в мокрых цехах, на нагревание материалов, транспортных средств и пр., которые охлаж
§ 18. Расчетная тепловая мощность системы отопления |
77 |
денными поступают в помещение с улицы. Все перечисленные составля ющие теплового баланса промышленного цеха рассматриваются во вто рой части учебника «Вентиляция», так как в промышленных зданиях за дачу ассимиляции избыточного тепла и компенсации недостатка в тепле выполняет вентиляция, часто совмещенная с воздушным отоплением.
В жилых, общественных и административных зданиях зимой возмож ны тепловыделения от людей, освещения и работающего электрооборудо вания, а также затраты тепла на нагревание материалов, одежды и пр., поступающих в помещение. Эти составляющие учитывают в тепловом балансе при определении дефицита тепла.в помещении, который должен компенсироваться системой отопления (если отопление не дежурное и в помещении нет других систем).
Явные (излучением и конвекцией) тепловыделения от человека (в балансе тепла при расчете отопления учитывают только явное тепло) можно определить по формуле
|
Q*+K = |
Pj р2 (2,51 + 10,36 V % ) (35 - tn) Вт |
|
|
||
|
[(Q5+K = p1pa (2t 16 + |
8,87VroT) |
(35 — ^п) ккал/ч] , |
|
(11.106) |
|
где |
pj— коэффициент, учитывающий интенсивность выполняемой чело |
|||||
|
веком работы, равный для легкой работы 1, средней |
1,07, тя |
||||
|
желой 1,15; |
|
|
|
|
|
|
р2— коэффициент, учитывающий теплозащитные свойства одежды |
|||||
|
и равный для легкой одежды |
1, для обычной |
(средней утеп- |
|||
|
ленности) одежды 0,66, для утепленной 0,5; |
|
|
|||
|
vB— подвижность воздуха в помещении (в жилых и административ |
|||||
|
ных зданиях ав« 0 ,1 —0,15 м/с); |
|
|
|||
|
tu — температура помещения. |
|
|
|
||
|
При освещении и работающем электрооборудовании тепловыделе |
|||||
ния, Вт (ккал/ч), равны: |
|
|
|
|
|
|
|
|
Qa — |
К rQ3 = o,86JV3 KJ, |
' |
(11.107) |
|
где |
N,•— потребляемая электрическая мощность, Вт; |
|
|
|||
|
0,86— тепловой эквиваленту (ккал/ч)/Вт; |
затрачиваемую |
||||
|
К — коэффициент, |
учитывающий |
фактически |
|||
|
мощность, одновременность |
работы электрооборудования, |
||||
|
долю перехода электрической энергии в тепло, которое посту |
|||||
|
пает в помещение. |
|
|
|
|
|
до |
Этот коэффициент может изменяться в широких пределах — от 0,15 |
|||||
0,95 во времени и в зависимости от технологического процесса. При |
||||||
составлении теплового баланса для отопления нужно учитывать его наи меньшие значения.
Поступление тепла в помещение от нагретых материалов и изделий или, наоборот, затраты тепла на нагревание материалов и изделий, кото рые охлажденными поступают с улицы, определяют по формуле
|
Q M ~ C v (^ н а ч ^ п ) > |
(11• Ю 8) |
где |
С — теплоемкость материала или изделия, равная Vcp\ |
|
|
V — объем; |
|
|
ср— объемная теплоемкость материала; |
|
v— средняя по объему относительная избыточная температура, определяемая по рис. 11.13. Она показывает долю от полного
78 |
Г л а в а II Тепловой режим здания |
перепада /Нач—tu (начальной температуры материала £Нач и температуры в помещении /п), которая теряется в среднем всем объемом материала или изделия за время г с начала нагревания или охлаждения.
Рис I I 13 Зависимость средней по объему тела относи тельной избытачной температуры Ф от критерия Fo
Величина v на рис. 11.13 зависит от критерия Фурье Fo, равного*
г |
|
(II 109) |
|
Fo |
|
||
CR ’ |
|
||
где R — сопротивление теплопередаче |
всей толщи изделия или матери |
||
ала, равное: |
|
|
|
I |
1 |
(11.110) |
|
R ~ XF + |
aF |
||
|
|||
I — характерный размер, равный йля тел, близких по форме к пла стине, половине ее толщины, к цилиндру и шару — радиусу;
Я— теплопроводность, которая для материалов в сыпучем состоя нии должна быть увеличена на 25%;
F — внешняя теплоотдающая |
поверхность материала или изделия |
(например, для тела, подобного пластине, F l= V )\ |
|
а — коэффициент теплообмена |
на поверхности в помещении, рав |
ный ~9,3 Вт/(м2*К) [8 ккал/(м2-ч>°С)].
б.ТЕПЛОВАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ОТОПИТЕЛЬНОГО УСТРОЙСТВА
ВПОМЕЩЕНИИ И ВЫБОР УСТАНОВОЧНОЙ
ТЕПЛОВОЙ МОЩНОСТИ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
Отопительный прибор должен компенсировать дефицит тепла в поме щении. Использование приборов той или иной конструкции и установка их в различных местах помещения не должны вызывать заметный пере расход тепла. Показателем, оценивающим эти свойства, является отопительный эффект прибора— отношение теплопотерь помещения к количеству тепла, затрачиваемого прибором для создания в помещении заданных тепловых условий
Наилучшим отопительным эффектом обладают панельно-лучистые приборы, установленные в верхней зоне помещения или встроенные в конструкцию потолка. По данным отдельных авторов, у таких приборов отопительный эффект равен 1,1—1,05, т. е. теплоотдача потолочных па нелей-излучателей может быть даже несколько ниже расчетных теплопо терь помещения без ухудшения комфортности внутренних условий. У па нели, расположенной в конструкции пола, отопительный эффект около 1.
§ 18. Расчетная тепловая мощность системы отопления |
79 |
Наиболее распространенные приборы — радиаторы обычно устана вливают в нишах или около поверхности наружной стены. Зарадиаторная поверхность сильно перегревается, и через эту часть наружной сте ны бесполезно теряется некоторое количество тепла. В результате ото пительный эффект радиаторов равен 0,96—0,94. Низкие приборы, рас полагаемые вдоль наружной стены, целесообразнее радиаторов. Отопи тельный эффект, например, низкого конвектора ~0,97.
Отопительный прибор, встроенный в конструкцию наружной стены, имеет заметные бесполезные потери тепла, и его отопительный эффект ~0,9.
Кроме потерь, связанных с размещением отопительных приборов, в системе отопления наблюдаются бесполезные потери тепла трубопрово дами, проходящими по неотапливаемым помещениям или прислоненны ми и встроенными в конструкции наружных ограждений, а также в теп ловом узле и других элементах системы. Величины всех дополнительных потерь в системе не должна превышать 15% расчетных потерь тепла.
Так как дополнительные потери всегда неизбежны, в СНиП предла гается подсчитывать их специально или, принимая допустимую величи ну, определять установочную тепловую мощность фот.уст системы отопле ния по формуле
QoT.yCT — K15Qot, |
(II. Ill) |
где QOT — определяется по формуле (11.82).
7.ТЕПЛОВАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ЗДАНИЯ
ИРАСЧЕТ ПОТРЕБНОСТИ В ТЕПЛЕ НА ОТОПЛЕНИЕ ПО УКРУПНЕННЫМ ИЗМЕРИТЕЛЯМ
Для теплотехнической оценки конструктивно-планировочных решений и для ориентировочного расчета теплопотерь зданий пользуются показа телем— удельная тепловая характеристика здания q.
Величина q, Вт/(м3-К) [ккал/(ч-м3-°С) ], определяет средние теплопотери 1 м3 здания, отнесенные к расчетной разности температур, рав ной 1°:
|
С?зд |
(II. 112) |
|
V (^п ^н) |
|
|
|
|
где |
Q-д— расчетные теплопотери всеми помещениями здания, |
|
|
V — объем отапливаемой части здания цо внешнему обмеру; |
|
|
/„—tH— расчетная разность температур для основных |
помещений |
|
здания. |
|
|
Величину q определяют в виде произведения: |
|
|
<7= <7оР*> |
’ (П.1131 |
где |
qQ— удельная тепловая характеристика, соответствующая разности |
|
|
температур Д£о=18—(—30) =48°; |
|
|
|3/— температурный коэффициент, учитывающий отклонение факти |
|
|
ческой расчетной разности температур от Д/0. |
|
Удельная тепловая характеристика q0может быть определена по фор муле
00 = |
R0V |
с Чок + Fn ('Ппт 4“ Чпл)]< |
(11.114) |
|
|
|
80 |
Г л а в а II. Тепловой режим здания |
Эту формулу можно преобразовать в более простое выражение, поль зуясь приведенными в СНиП данными и приняв, например, за основу характеристики для жилых зданий:
|
( И - 2d) Fc+ F n |
|
(ИЛ 15) |
|
V |
где |
R0— сопротивление теплопередаче наружной стены; |
|
Лок — коэффициент, учитывающий увеличение теплопотерь через |
|
окна по сравнению с наружными стенами; |
|
|
|
Рис. 11.14. Зависимость удельной тепло |
|
|
|
вой характерношки q0 от изменения кон |
|
|
|
структивно-планировочного решения зда |
|
|
|
ния, объема здания V и относительного |
|
|
|
к Ro тр сопротивления теплопередаче |
|
|
|
наружных стен р, высота здания h, сте |
|
|
|
пени остекления наружных стен d, ко |
|
|
|
эффициента теплопередачи окон k0K и |
|
|
|
ширины здания b |
Ю |
25 |
АО |
504% |
(2.5) |
(3,0) |
(АО) |
(кЙХ) |
I |
I...... |
i ....... у |
|
О |
И |
iff |
2П,п |
d — доля площади наружных стен, занятая окнами;
Лит. Лил-— коэффициенты, учитывающие уменьшение теплопотерь че рез потолок и пол по сравнению с наружными стенами;
F0— площадь наружных стен; Fn— площадь здания в плане; V — объем здания.
Температурный коэффициент Pf равен:
|
22 |
(11.116) |
Р*= 0,54 -f---------- , |
||
*п |
hi |
|
Формула (11.116) соответствует значениям коэффициента р*, которые обычно приводятся в справочной литературе.
Характеристикой q удобно пользоваться для теплотехнической оцен
ки возможных конструктивно-планировочных решений здания. |
|
||
Если в формулу (11.112) |
подставить значение Q3д, то ее можно при |
||
вести к виду: |
|
|
|
|
XkF (tn (н) |
2kF |
(11.117) |
а — ------------------ » |
------- » |
||
4 |
V{ta - t H) |
V |
\ |
Величина тепловой характеристики, как видно из (11.117), зависит от объема здания и, кроме того, от назначения, этажности и формы здания, площади и теплозащиты наружных ограждений, степени остек ления здания и района строительства. Влияние отдельных факторов на