книги / Теория, расчёт и проектирование авиационных двигателей и энергетических установок.-2
.pdfласть меньших расходов, то есть ЛСР сместится к ГГУ и запас устойчивости ОК уменьшится АКу (см. рис. 9.2).
Увеличение FKp приведет к обратному эффекту.
9.3.2. Влияние изменения ^СА на положение ЛСР
При условии FKp = const и ПР: |
п = const с уменьшением |
||
FCA =>Т я^ =>Т Ц > LK=>Т п => САУ X М т=>>l Т* |
LT |
п . |
|
Уменьшение температуры газа |
1 Тг приводит к уменьше |
нию его удельного объема, следовательно, к росту М СА =>Т М а
РТ смещаются по напорным кривым в область с большими рас ходами q( \ вх), а ЛСР, в целом, отодвигается от ГГУ, что приво дит к увеличению ДКу (см. рис. 9.2).
|
В случае увеличения ^СА наблюдается обратный процесс. |
|||||||
|
Регулирование |
FcА, как правило, применяется только при |
||||||
доводке двигателя на стенде. |
|
|
|
|||||
|
|
9.3.3. |
Влияние изменения числа М полета |
|||||
|
|
|
|
|
на положение ЛСР |
|
|
|
|
Так как только при изменении я* ЛСР меняет свое поло |
|||||||
жение, а |
я* |
практически во всем диапазоне режимов работы |
||||||
двигателя и режимов полета зависит от Гкри FCA , то при усло |
||||||||
вии |
FK].= const |
и |
FCA = const |
изменение |
числа |
М полета |
||
нс |
влияет |
на |
положение |
ЛСР. |
При |
увеличении |
||
М |
п |
= |
П-= , РТ перемещается по ЛСР в область мень- |
|||||
|
|
V C T |
|
|
|
|
ших ппр, что приводит к снижению ДКу (рис. 9.3).
Однако при глубоком дросселировании ( Ф п =>Ф я * ) ТРД на малых М полета, когда n*v мала, уменьшение n*m =n*v Ф я*
может привести к уменьшению |
я* = X р */ р и ниже значения |
яс:кр вследствие уменьшения р * |
/?*. |
Рис. 9.3. Зависимость положения ЛСР от числа М полета
В этом случае PC переходит на докритический режим рабо ты, то есть скорость в критическом сечении становится меньше скр, следовательно, с/(ккр) < 1. При дальнейшем дросселирова
нии (1 pi = > iя*) будет уменьшаться q(XX ) из-за уменьше
ния скорости в критическом сечении, что вызовет уменьшение
^ к р ^ к -р ) при неизменных кр И ^СА ^СА^/^СА)
Рабочие точки начнут смещаться в область меньших <у(Аих), а ЛСР, в целом, в сторону ГГУ (см. рис. 9.3), что приве
дет к интенсивному снижению АКу .
При меньших М полета и, следовательно, меньших значе
ниях Ку => ЯдВ PC раньше выйдет на докритический режим ра
боты (при больших япр). Ответвление ЛСР начнется раньше
(при больших я*) (см. рис. 9.3).
Влиять на запас устойчивости ОК АК у можно не только
через смещение ЛСР, но и через смещение ГГУ Поворот лопаток НА позволяет изменять углы набегания
потока / на лопатки РК ОК и поддерживать их близкими к рас четным значениям.
В высоконапорных ОК при отклонении режима работы двигателя от расчетного режима происходит интенсивное изме нение углов i в противоположные стороны на первых и послед
них ступенях. |
ппр < нпр р увеличиваются |
Например: при уменьшении |
|
/ на первых ступенях и уменьшаются |
i на последних ступенях, |
следовательно, на первых ступенях ОК возможен нижний срыв «помпаж» из-за срыва потока со спинки РЛ, и на последних сту пенях уменьшение i ведет к снижению напорности ступеней, и при i i < О возможен срыв потока с корытца РЛ (верхний срыв).
Поэтому для повышения запаса устойчивости ОК лопатки НА первых ступеней необходимо повернуть «на прикрытие», а последних - «на открытие» (рис. 9.4).
Рис. 9.4. Влияние поворота лопаток НА на угол набегания потока на РЛ
|
При этом углы i |
на пер |
||||
|
вых ступенях уменьшаются, а |
|||||
|
на последних - возрастают до |
|||||
|
расчетных |
значений |
/*р, что |
|||
|
приводит к увеличению запаса |
|||||
|
устойчивости |
компрессора |
||||
|
ДА'у, |
Г.ГУ |
смещается |
влево |
||
|
(рис. 9.5). Вследствие восста |
|||||
|
новления |
расчетного |
обтека |
|||
Рис. 9.5. Влияние поворота |
ния РЛ |
( i = i |
) возрастает \ , |
|||
и ЛСР |
согласно уравнению |
|||||
лопаток НА на ДК у |
||||||
ЛСР (9.18) смещается вниз (см. |
||||||
|
||||||
|
рис. 9.5). |
|
|
|
Уменьшение / на первых ступенях ОК приводит к сниже нию их напорности, следовательно, к уменьшению расхода воз духа ( i г/(,\вх). Напорные кривые смещаются в область с меньшими расходами воздуха (см. рис. 9.5).
9.3.5. Влияние перепуска воздуха на положение ЛСР
Этот вид регулирования ОК применяется при работе двига теля на пониженных частотах вращения п при высоких М поле
та ( Т Г*х) и при запуске двигателя. Открытие окон перепуска, закрытых металлической лентой или клапанами, осуществляет ся автоматически на опасных режимах работы двигателя. При уменьшении лг,р</1прр углы набегания потока i на РЛ передних
ступеней ОК возрастают и а на РЛ последних ступеней умень шаются. Открытие окон перепуска в средней части корпуса ОК приводит к увеличению расхода воздуха М в на передних сту пенях, при этом увеличивается осевая составляющая скорости
са и уменьшению Л/в на последних ступенях, при этом уменьшается са =>Т i (рис. 9.6).
Рис. 9.6. Влияние перепуска воздуха в ОК на углы набегания потока на РЛ
При уменьшении |
п |
и увеличении |
7’*х(Тм)=> |
=>!i п = — рабочая точка быстро движется по ЛСР
Рк ,
всторону малых значений ипр , при этом резко уменьшается за пас устойчивости ОК ДКу.
Открытие перепуска воздуха приводит к приближению уг лов / на передних и последних ступенях к их расчетным значе
ниям /р |
(см. рис. 9.6), следовательно, растет АК у, ГГУ смеща |
|||||
ется влево (9.7). |
|
|
|
|
||
Увеличение КПД ОК г\*к |
|
|||||
приводит к |
смещению |
ЛСР |
|
|||
вправо |
согласно |
уравнению |
|
|||
(9.18) (см. рис. 9.7). Вследст |
|
|||||
вие увеличения расхода через |
|
|||||
первые |
ступени |
возрастает |
|
|||
приведенный расход |
воздуха |
|
||||
</(А.|1Х). |
напорные |
кривые |
|
|||
смещаются |
в область |
боль |
|
|||
ших расходов (см. рис. 9.7). |
|
|||||
Запуск ГТД и вывод его |
|
|||||
на повышенные частоты вра |
Рис. 9.7. Влияние перепуска |
|||||
щения |
(Т п) |
осуществляется |
воздуха в ОК на ДК у |
при открытых окнах перепус
ка, т а к к а к при п < /гмг ЛСР находится в зоне «помпажа» ОК,
а при достижении частот вращения с достаточным запасом ус тойчивости ОК окна закрываются.
Такой вид регулирования ОК достаточно прост и поэтому широко распространен, хотя экономически не выгоден. Это объ ясняется тем, что часть мощности ГТ NT приходится затрачи вать на сжатие воздуха, который затем выбрасывается в атмо сферу через окна перепуска, не участвуя в создании тяги двига теля. Из-за уменьшения физического расхода воздуха М ъ через
двигатель снижается тяга R , что ведет к росту cR = А/, / i R
Для снижения влияния перепуска на R и cR иногда пере
пуск осуществляют в пространство за турбиной или в наружный контур ТРДД.
9.4. Особенности совместной работы ОК и ГТ на неустановившихся режимах
9.4.1. Неустановившиеся режимы (HP) работы двигателя
Кнеустановившимся режимам работы двигателя относят:
-запуск ГТД;
- переход на повышенный или |
на пониженный режимы |
( Т-ф-/г); |
|
- включение форсажной камеры. |
|
На неустановившихся режимах |
п*(л) Т* и другие пара |
метры рабочего процесса изменяются во времени. Основное ус ловие HP:
|
N ^ N ^ N ^ + N ^ . |
(9.19) |
Так как |
+ N ~ (1...2) % от NT, то условно ими мож |
|
но пренебречь, в этом случае условием HP будет: |
|
|
|
NT* N K. |
(9.20) |
Чем больше величина этого неравенства, тем быстрее про исходит переход на новые частоты вращения п .
При NT > NK (избыток располагаемой мощности ГТ) воз растает п.
При NT < NK (недостаток располагаемой мощности ГТ) снижается п .
9.4.2. Приемистость ТРД
Приемистость ТРД - это способность двигателя быстро увеличивать тягу при перемещении рычага управления двигате лем (РУД).
От приемистости зависят маневренность и разгонные ха рактеристики ЛА.
Приемистость оценивается временем перехода с режима малого газа (МГ) на максимальный режим гпр =
NK~ f (/ - углы набегания потока на лопатки РК).
В начале перехода на повышенные п , когда п « пт.лх (цен
тробежные силы малы), допускается кратковременное увеличе
ние температуры |
Т* >Т*тях на (40...70) °С (из условия прочно |
|
сти элементов ГТ). При этом расход топлива |
М т в 1,5...2,5 раза |
|
превышает М тна установившемся режиме (рис. 9.8). |
||
t |
ТГ t |
R |
Рис. 9.8. Законы изменения М |
Рис. 9.9. ЛСР при «разгоне» |
при «разгоне» ГТД |
ГТД |
|
Однако темп роста Т* ограничен, с одной стороны, может
произойти богатый срыв пламени в КС при малых М „, а с дру гой - темп роста Т'г ограничен минимальным запасом устойчи вости АА'у min (рис. 9.9).
Ограничение по |
ААу mill |
связано |
с тем, что при |
|
Т Г* =>!• А/,. Сд |
ГТ оказывает дросселирующий эффект на рост |
|||
М.л через компрессор. Темп роста |
д(Лпх) |
при разгоне не будет |
||
пропорционален темпу роста я*, |
следовательно, будет возрас- |
|||
тать отношение |
ТТ г* |
, JICP сместится ближе к ГГУ в соот |
ветствии с уравнением ЛСР (9. 18).
При полете на больших высотах с малыми М , когда расход воздуха минимальный М вт1н, первым наступает ограничение по богатому срыву пламени в КС.
На малых и средних высотах при значительных М полета раньше наступает ограничение по запасу устойчивости ОК
у min
Летчик перемещает РУД из режима МГ в максимальный режим быстро, а автомат приемистости обеспечивает необходи
мый темп увеличения подачи топлива в КС ( Т Т*) с учетом всех ограничений.
9.4.3. Запуск ТРД
Этапы запуска:
1. Холодная раскрутка ротора стартером без подачи топли ва в КС до /г, = (0,1...0,15);гпт (рис. 9.10). Подача топлива до
п, не имеет смысла, так как из-за низких значений п т и ц тра
бота турбины LT < Z Lr.
2. При п > в КС начинает подаваться топливо (Т Л-/,). Так как LT > Z Д , раскрутка ротора производится совместно стартером и ГТ до п2 > пр (равновесная /г).
Рис. 9.10. Этапы запуска ТРД |
Рис. 9.11. Ограничение при запуске |
При /1 = /г2, /VT>iVK в 1,5...2 раза. Это необходимо для увеличения надежности запуска созданием избытка мощности ANT (крутящего момента АМ т- М т- М к), так как при равно весной частоте вращения лР - М т= М к .
3. При п2 стартер отключается, и дальнейшая раскрутка ротора до /гмг = (0,4...0,6)лтах производится ГТ.
На втором и третьем этапах 7^ >ГгА|ШХ, поэтому ЛСР сме щается к ГГУ (рис. 9.11), что приводит к снижению АКу. Если
темп роста Т * (увеличения расхода топлива М т) превысит до пустимый, ЛСР пересечет ГГУ и произойдет «горячее зависа ние» (см. рис. 9.11). То есть из-за срыва в ОК резко возрастает TJ.* > Т *тах, а частота вращения п и расход воздуха М а увели чивается медленно. В этом случае необходимо немедленно пре кратить запуск, чтобы не допустить перегрева ГТ вследствие снижения эффективности охлаждения.
Если темп роста расхода топлива М Т(Т Т*) недостаточный, возникает «холодное зависание», то есть избыток мощности ГТ ANr(AMT) недостаточен, раскрутка ( Тя ) идет вяло и по исте чении времени выхода на режим МГ автоматика прекратит за пуск. Топливная автоматика точно дозирует расход топлива М т
при запуске, учитывая |
величины давления р и |
и температуры |
||||||
Ти на входе в двигатель. |
|
|
|
|
||||
Раскрутка |
ротора |
осуществляется |
стартерами различ |
|||||
ных типов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для |
ВРД |
с |
М в< 60 |
кг/с |
применяются электростартеры, |
|||
электрические |
|
стартеры-генераторы, |
воздушно-турбинные |
|||||
стартеры. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для |
ВРД |
с |
М в> 60 |
кг/с |
применяются |
газотурбинные |
||
стартеры. |
|
|
|
|
|
|
|
|
9.5. Номенклатура основных режимов работы ТРД
Максимальный (взлетный) режим
Параметры: RmM; Тг\пм ; птм
Используется при взлете, наборе высоты, боевом маневри ровании. Время работы на максимальном режиме ограничено, так как на элементы конструкции двигателя действуют макси мальные нагрузки.
Номинальный режим
Параметры: /?|ЮМ= (0,85...0,9)ЯПШ; «||0М= (0,96...1,0)и„га. Используется при наборе высоты в гражданской авиации
и как основной режим в истребительной авиации. На номиналь ном режиме двигатель должен проработать весь ресурс.
Крейсерский (максимальный крейсерский) режим
Параметры: /?кр = (0,7...0,75)Rnux =0,85Лиом ; лкр = 0,9лпш
Экономический (пониженный крейсерский) режим
Параметры: /?ж =(0,5... 0,6)RmM =(0,6...0,75)Л|ЮМ. Используется при полете на максимальную дальность
на наиболее экономичных скорости и высоте полета.