книги / Эксплуатационные характеристики авиационных газотурбинных двигателей
..pdfв том, чтобы исключить это влияние, приняв некоторые атмос ферные условия за «стандартные», привести результаты испы таний, полученные при любых условиях, к этим стандартным условиям и, следовательно, всякую дроссельную характеристику ТРД строить только для этих условий.
В качестве стандартных приняты следующие условия: /0= + 15°С (Го= 288° К), ро= 760 мм рт. ст.
Пересчет характеристики ТРД, полученной при любых на ружных условиях, на стандартные производится с помощью тео рии газодинамического подобия.
§ 6. ПРИЛОЖЕНИЕ ТЕОРИИ ГАЗОДИНАМИЧЕСКОГО ПОДОБИЯ К ГАЗОТУРБИННЫМ ДВИГАТЕЛЯМ
Теория газодинамического подобия детально излагается в специальных курсах аэродинамики, термогазодинамики и лопа точных машин. Здесь мы ограничимся изложением основных понятий газодинамического подобия, а также рассмотрением важнейших свойств течений на подобных режимах и 'выводов, которые можно использовать применительно к газотурбинным двигателям, в частности к турбореактивному двигателю.
Основные сведения из теории
газодинамического |
подобия |
Под г а з о д и н а м и ч е с к и м п о д о б и |
ем понимают подобие потоков |
газа. Оно означает подобие физических полей трех параметров потока: дав лений, температур, скоростей.
Газодинамическое подобие включает подобие геометрическое, кинемати ческое и динамическое.
Г е о м е т р и ч е с к о е п о д о б и е означает подобие формы течений, ге ометрических контуров каналов, проточных частей двигателя и его элементов. В ряде случаев, например при рассмотрении характеристик двигателя, когда один и тот же элемент двигателя работает на подобных режимах, соблюдается геометрическое т о ж д е с т в о течений. Геометрическое подобие предполагает наличие сходственных точек, линий, сечений и объемов, подобно расположен ных в рассматриваемых системах (рис. 2.18).
К и н е м а т и ч е с к о е п о д о б и е означает подобие полей скоростей рас сматриваемых течений; оно существует тогда, когда в сходственных точках си стем скорости газа параллельны и пропорциональны друг другу, т. е. их от ношение представляет собой постоянное число:
с.» |
с | |
г.1 |
с 2 |
— |
= — 7 |
= соп 51 или —— = — |
— = СОП31. |
С2 |
|
с1 |
С1 |
При наличии сложного движения, когда газ течет во вращающихся кана лах, кинематическое подобие означает подобие треугольников скоростей в сход ственных точках или сечениях (рис. 2.19). Для этого случая можно написать следующие равенства:
и |
и' |
XV |
XV' |
с |
с |
с |
= — - и т. д. |
с' |
41
11.Ш |
и |
с |
•т |
|
|
и' |
с' |
тю' * |
|
где до, |
и, с — соответственно относительная, |
переносная |
(окружная) н абсо |
|
|
лютная скорости газа. |
характеризуется |
пропорциональностью |
|
Д и н а м и ч е с к о е п о д о б и е |
сил, действующих на сходственные элементы потока. Оно означает подобие полей давлений, т. е. постоянство отношений сил давления в сходственных точ ках и сечениях каналов:
Р‘2 |
Р‘2 |
Р1 |
, |
р\ |
Р2‘ |
Р\ |
или —- |
= ---- = сопз! |
Р‘2 |
Р\ |
В энергоизолированных течениях подо бие полей давлений автоматически приводит к подобию температурных полей, т. е. к по стоянству отношений температур в сходст венных точках.
Последнее сходство вытекает из адиа-
Рис. 2.18. Геометрическое подобие |
Рис. 2.19. Кинематическое подобие |
аэродинамических решеток |
течений в турбомашинах |
батичности идеальных течений или политропичностн реальных течении (когда л=соп5*), т. е.
Г.,
Г,
Таким образом имеем
И |
или |
СО II81. |
Т| |
|
|
Если же течения не энергоизолированы (имеется подвод пли отвод теп ла), но существует тепловое подобие (подобие температурных полей и тепло вых потоков), то соотношения температур в указанных равенствах по-прежие- му соблюдаются.
Подобие полей основных физических параметров газового потока (р, Т и с) определяет неизменность чисел М (или л) во всех сечениях потоков на подоб ных режимах.
42
Действительно, из подобия полей скоростей (кинематического подобия) и полей температур (динамического и теплового подобия) следует:
|
|
с.1 |
сч |
= |
сс = |
с о П 5 1, |
|
|
(2.21) |
|
|
— — = ------- |
|
|
|||||
|
|
сл |
с\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ь1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
т.2 |
То |
= |
Ст = |
СОП31, |
|
|
(2.22) |
|
|
Т, |
— |
|
|
||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ ■ |
= |
1^ ст= СОП31. |
|
|
( 2.22') |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Разделив выражение (2.21) на (2.221), получим |
|
|
|
||||||
|
|
М, |
Ц |
= см = |
сопз1. |
|
|
(2.23) |
|
|
|
/И, |
м, |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
В формулах (2.21), (2.22) и |
(2.23) |
сс, ст и см — комплексы подобия. |
|||||||
Напишем теперь для сечений / |
и 2 потоков уравнение энергии |
(полагая |
|||||||
для простоты, что рассматриваемые течения энергоизолированы) |
|
||||||||
срТ, (1 + |
к -- 1 |
Му)=грГ3(1 + |
к ■— м: |
(2.24) |
|||||
и приведем его к виду |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* - 1 |
..о |
|
|
|
|
|
|
т , |
1+ --------- Мт |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
— гт |
(2.25) |
|
г, |
|
к — I |
|
|
|
к — |
1 |
||
1 |
■М$ |
|
|
М, |
|
||||
|
|
|
1-г |
|
|
||||
Сравнивая между собой уравнения (2.23) и (2.25), можно легко заклю |
|||||||||
чить, что эти равенства возможны только при условии, что |
|
||||||||
и |
М| = |
сопз1; |
Мо = |
сопз(; |
М/ = |
сопз1 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М, = М|; |
М, = |
Мз; |
М/ = М:, |
|
|
где / — любая точка течения.
Таким образом, на подобных режимах числа М во всех сечениях канала сохраняют неизменное значение, а в сходственных точках одинаковы.
Следует отметить, что приведенные выше свойства потоков при наличии газодинамического подобия справедливы при соблюдении следующих предва рительных условий:
|
|
ср |
неизменности показателя адиабаты к = ----- = сопз1; |
||
|
|
С.у |
постоянства |
числа |
Рейнольдса (Ке = сопз(); |
постоянства |
числа |
Праидтля (Рг=сопз1); |
постоянства химического состава газа (отсутствие химических реакций). Отклонение от этих условий в ряде случаев (на больших высотах, при больших сверхзвуковых скоростях полета) предопределяет приближенность по
лученных соотношений и закономерностей.
43
Свойства подобных течений
На подобных режимах относительные и безразмерные параметры, харак теризующие поток, сохраняют неизменное значение. Поэтому к. п. д. газодина мической машины или агрегата, показатель политропы процесса («), степени сжатия и расширения, относительные тяга, расход воздуха, расход топлива, работа и мощность постоянны, т. е.
т( = сопз(; п = С0П31; к |
_ |
Я |
----- - ------ = сопз(; |
||
|
|
°мпкс |
N |
|
II Т. л. |
N = ------------— ГОП31 |
^макс
Определяющие критерии газодинамического подобия
Среди большого числа критериев подобия существуют такие, поддержание постоянных значений которых автоматически определяет наличие газодинами ческого подобия.
Число определяющих критериев подобия обычно соответствует числу неза висимых движений. Так, для неподвижного канала с нерегулируемыми проход ными сечениями имеется один определяющий критерий — число М0 по осевой скорости. Для вращающегося канала или решетки профилей с двумя незави симыми видами движений (относительным и переносным) определяющих кри териев существует два: числа М по осевой и окружной скорости. Таким обра зом, условиями обеспечения газодинамического подобия для таких каналов являются: М0 =сопз1 и М„сопз(.
Приложение теории газодинамического подобия к турбореактивному двигателю
Рассматривая ТРД как совокупность отдельных газодина мических элементов — входного устройства, компрессора, каме ры сгорания, турбины и реактивного сопла, — следует сделать вывод, что газодинамическое подобие ТРД в целом предполага ет соблюдение подобия всех его частей. Однако можно показать, что в некоторых элементах двигателя, например у входного устройства и реактивного сопла, газодинамическое подобие ред ко соблюдается. В других элементах ТРД, например в камерах сгорания и форсажных камерах осуществление подобных ре жимов оказывается вообще невозможным. Теория газодинами ческого подобия применима главным образом к лопаточным машинам: компрессору (вентилятору) и турбине.
Таким образом, правильнее говорить не |
о п о л н о м подо |
|
бии режимов работы турбореактивного двигателя (которое |
не |
|
существует в природе), а о ч а с т и ч н о м , |
понимая под |
ним |
подобие режимов работы его турбокомпрессорной части. |
|
|
Разберем этот вопрос подробнее. |
|
|
Входное устройство
Выше было показано, что необходимым условием газодина мического подобия является подобие кинематическое, т. е. по-
44
добие конфигурации потоков, пропорциональность скоростей в сходственных точках.
Рассмотрим спектр линий тока обычного входного устрой ства при работе двигателя на стенде (со=0) и в полете (с0>0).
На стенде линии тока на входе в двигатель сходятся в виде воронки, образуя естественный конфузор (рис. 2.20,о). Вдоль каждой элементарной струйки давление и температура падают,
аскорость газа возрастает.
Вполете вследствие торможения потока линии тока расхо
дятся, образуя диффузорный канал с «жидкими» стенками.
Рис. 2.20. Спектр линии тока на входе в ТРД:
а — при работе на стенде; б — в полете; в — модель общего случая
В этом случае вдоль каждой элементарной струйки давление и температура газа возрастают, а скорость снижается.
Сравнение спектров линии тока при с0 = 0 и со>0 показывает, что геометрического и кинематического подобия потоков, входя щих в двигатель, не существует, следовательно, отсутствует и газодинамическое подобие. На сверхзвуковой скорости полета возникают скачки уплотнения на входе в двигатель, которые не прерывно (по мере роста скорости) вносят качественные изме нения в физическую картину обтекания и изменяют поля ско ростей, давлений и температур. Отсюда следует, что дозвуковые и сверхзвуковые режимы работы входного устройства принци пиально не могут быть подобными в газодинамическом отно шении.
Сказанное можно обобщить следующим образом. Поскольку в невозмущениых сечениях потока на стенде и в полете числа М не равны (МГо>о ф МГо=0), то газодинамическое подобие ре жимов работы входного устройства ТРД невозможно. При рав ных числах М0 подобие режимов входных устройств двигателя обеспечивается автоматически. Кинематику входящего в ТРД потока при полете можно условно свести к работе входного устройства на стенде, если полагать, что всегда существует некоторая зона (область) перед двигателем, на границе которой
поток полностью заторможен (с0 = 0, рн = Рн> Тн— Тн). По отно шению к этой зоне линии тока имеют точно такой же вид, как и в случае течения воздуха на стенде. Таким образом, для поле
45
та со скоростью с0 процесс на входе в двигатель можно пред
ставить состоящим |
из адиабатического торможения (до |
пара- |
||
метров с0 = 0, |
|
с2 |
и последующего раз- |
|
Т н = Т и \--------— ■ и т. д.) |
||||
|
|
ср |
|
|
гона потока |
перед |
входом в компрессор |
(рис. 2.20,в). |
Такая |
модель течения, будучи условной, в ряде случаев существенно упрощает анализ и расчеты характеристик ТРД.
Реактивное сопло
Течения газа в реактивном сопле ТРД на разных 'скоростях полета, вообще говоря, не являются подобным, так как на стен де и в полете степени расширения газа в реактивном сопле различны,
♦
Рв ,
" п .с = — ф СОП51
Рн
и, следовательно, различны числа М5 на выходе из двигателя. Если же реактивное суживающееся сопло работает на кри
тических перепадах давления, т. е.
к
то на срезе сопла число М5= 1=сопз1 и такое сопло работает на подобном режиме.
Для реактивного сопла типа Лаваля подобные режимы — это режимы недорасширения, когда Ръ>Ри-
Камера сгорания
Течения газа в камерах сгорания (или в форсажных каме рах) не могут быть подобными. В самом деле, на подобных режимах должны соблюдаться следующие условия:
1) —^- = |
С0П51 |
2) а = соп$1 |
|
|
|
1 |
по |
I |
коэффициента |
(подобие температурных |
(постоянство |
|||
лей) |
|
|
избытка воздуха, |
как безраз* |
Имея в виду, что |
|
|
мерного параметра) |
|
|
1 |
|
|
|
а |
|
= СОП51, |
|
|
|
|
|
(Т'з-Т'о)
46
можно придти к выводу, что соблюдение условий 1) и 2) воз
можно только, когда 7%= соп51 и Тз = согЫ.
Однако это будет означать уже не подобие, а тождество течений газа.
Легко заключить, что с изменением режима работы двигате ля (например, числа его оборотов), а также полета (например, скорости и высоты полета) режим работы камеры сгорания изменяется.
Компрессор
Условиями соблюдения подобия режимов работы компрессо ра является равенство двух чисел М по осевой и окружной ско ростям или величин, им пропорциональных, т. е.
1)~ <7().,„) ~ О в=соп$1;
2)М„ — й ~ / .в= соп81.
На подобных режимах
«к= соп81; %=сопз1; 1адк = сопз1; Л/к= сопз1 и т. д.
Турбина
Условиями соблюдения подобия режимов работы турбины также являются постоянство двух чисел М по осевой и окруж ной скоростям:
1)М.|Я~ у (Х.,„) — б г= сопз!;
2)М „ ~ Я ~ А И= С0П5{.
На подобных режимах
ят=сопз1; 1)т= сопз1 ; -/Ут= сопз1; /.адт= сопз1-
Турбореактивный двигатель
Условиями соблюдения частичного подобия режимов геомет рически неизменяемого ТРД являются равенства:
1) М()—сопз! и 2) Мв=сопз1.
Для стенда (Мо= 0) требуется выполнение единственного ус ловия М« = сопз4.
На подобных режимах относительные и безразмерные пара метры ТРД сохраняют неизменное значение.
Следовательно, 110 = сопз1, /? = соп$1, Суд=сопз1, От= сопз1 и т. д.
47
Ф о р м у л ы п о д о б и я Т Р Д
Пользуясь основными положениями теории подобия, можно найти соотношения между параметрами ТРД на подобных ре жимах. Для этой цели необходимо исследуемый параметр дви гателя представить как функцию трех параметров потока в любом I сечении: давления ри температуры 7\- и скорости С{. Затем, используя свойство .подобных потоков — постоянство от ношений давлений и температур в любых двух сечениях и неиз менность чисел Ми — выразить параметр ТРД как функцию
величин рн и Т*н. |
|
в сечениях I и Н имеет вид: |
|
Связь между параметрами газа |
|||
Р, ~ |
Рн |
|
|
Т, ~ |
Т*м |
(2.26) |
|
с , ^ } 'т 1^ У т н , так |
как |
М, = соп5Т |
Формула подобия для тяги
Имеем
Я= °.(с: -с„).
8
Выражение
С;х Со Тн у
а
0 ____ А ______ рн_
V А |
V т*н |
Тогда
А\~ р н -
Следовательно, на подобных режимах
=■ сопз4. |
(2.27) |
Рн
Формула подобия для удельного расхода топлива
Имеем
С _ |
^ у ^ |
т а к ,сак Т()==С0П81 и Я „ = с о п з1. |
Следовательно,
сопз!, |
(2.28) |
Формула подобия для часового (секундного) расхода топлива
Имеем
от=/?суд.
Используя выражения (2.27) и (2.28), запишем
О т~~ р 'н У Т н - |
|
||
Следовательно, |
|
|
|
От |
= СОП$1. |
( 2 .2 9 ) |
|
* |
|||
|
|
||
Рн У г ~ „ |
|
|
|
Формула подобия для удельной тяги |
|
||
Имеем |
|
|
|
с:, —С» VТ*н- |
|
||
Следовательно, |
|
|
|
—^уд =СОП51,. |
( 2 .3 0 ) |
У ^ н
Приведение параметров ТРД к стандартным атмосферным условиям
Для того чтобы можно было пользоваться снятыми на стен де или в полете характеристиками ТРД независимо от наруж ных условий и они были у н и в е р с а л ь н ы м и , необходимо результаты испытаний, параметры газа и двигателя привести к стандартным атмосферным условиям.
Используя формулы подобия для двух режимов (замерен ного и стандартного), можно получить формулы приведения ТРД.
Формула тяги
Имеем
/?зам /?пр
Р*н Рст
откуда
# п р = / ? э . « ^ = # , а м ^ - . |
( 2 . 3 1 ) |
рН РН
49
Для стендовых условий (с0 = 0).
^чр — ^чам |
|
700 |
|
|
|
|
Р» |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Формула удельного расхода топлива |
|||||
Имеем |
|
|
|
|
|
УДЗПМ _ |
|
удпр |
|
> |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
г'-' |
|
|
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г ж ; |
г |
1н |
|
|
|
V т*„ |
Для стендовых условий (со=0) |
|
|
|
|
|
С — С |
1 /~ |
Тп • |
|||
СУЛПР —°-удзам |
у |
|
Формула числа оборотов
Имеем
_ / ” 288* ^пр— Мэлм 1/
V тн
Для стендовых условий |
|
- / |
288 |
Лпр — ^зам Г/ |
у. |
( -• 3 2 )
(2.33)
(2.34)
(2.35)
(2.36)
Результаты стендовых испытаний ТРД приводят к стандарт ным атмосферным условиям следующим образом.
1. В соответствии с приведенным числом оборотов и атмос ферными условиями определяют физическое число оборотов, ко торое должен развить двигатель:
«з а „ - « п р | /
2.Замеряют на полученном числе оборотов параметры дви гателя: тягу, удельный расход топлива и др.
3.По формулам приведения определяют значения парамет ров двигателя и сравнивают их с приведенной характеристикой.
Расхождение между приведенными параметрами различных двигателей одной и той же серии (при /гт1= 1с1ет) не должно превышать 0,5—1%. В этом случае двигатели соответствуют
требованиям технических условий.
50