книги / Электрооборудование электровакуумного производства
..pdfК й : холодную —с температурой металла в месте сваркй ниже температуры рекристаллизации, горячую — в твер дом состоянии с нагревом между температурами ре кристаллизации и плавления и горячую — оплавлением с нагревом выше температуры плавления. На рис. 2-28 показаны примерные области холодной и горячей сты-
Рис. 2-28. Примерные области холодной (А), го рячей (В) стыковой сварки в твердом состоянии и оплавлением (П -
5 — область рекристаллизации; ^ — температура плав*
ления окислов; Q — температура рекристаллизации.
ковой сварки для чистых металлов. На рис. 2-29 при ведена классификация способов сварки на основе при менения давления (осадки) при сварке. По этому при знаку все способы сварки разделяются на две группы: сварка давлением; сварка плавлением без давления. Все остальные признаки не принимаются во внимание, даже состояние металла. К сварке плавлением примы-
9* |
131 |
sei
С в а р к а м е т а л л о в
Рис. 2-29. К лассификация способов сварки.
кает пайка, отличающаяся тем, что расплавляется лишь присадочный материал (припой), а основной сваривае мый металл остается нерасплавленным, в то время как при сварке частично расплавляется основной металл. Возможна классификация способов сварки по виду при меняемой энергии, по степени механизации, по виду свариваемых металлов и т. д. В электронной промыш ленности используются почти все способы сварки в за висимости от особенностей технологического процесса производства. Однако наиболее массовым способом сварки является электросварка в различных модифика циях. При изготовлении различных электровакуумных приборов электросварка используется для соединения деталей из разнородных металлов, имеющих сложную конфигурацию и разную толщину. Например, в произ водстве осциллографических электронно-лучевых тру бок контактной электросваркой осуществляется привар ка отклоняющих пластин из стали толщиной 0,3 мм к выводу из ковара, имеющему диаметр около 1,5 мм; при этом геометрическое местоположение пластины строго определено и не должно меняться, а также не должно наблюдаться коробления пластины в резуль тате термического воздействия сварки. При монтаже электронно-оптических систем ЭЛТ осуществляется при варка хвостика катода, выполненного из никелевой плющенки толщиной 0,1 мм, к коваровому выводу нож ки (бесцокольный вариант прибора), имеющему диа метр 1,5 мм. Еще более жесткие требования предъяв ляются к сварочному оборудованию в производстве масочных кинескопов цветного телевидения. В произ водстве счетчиков излучения применяется вакуумно плотная шовная сварка. Миниатюризация приемно-уси лительных ламп при их массовом выпуске также ставит перед сварочным оборудованием очень серьезные зада чи получения высококачественных сварных соединений на малых деталях при высокой производительности. Задачи получения высококачественных сварных соеди нений деталей сложной конфигурации из разнородных металлов при разных толщинах в условиях массового и единичного производства с сохранением высокой про изводительности в основном решаются на базе спе циального оборудования, использующего принцип элек трической контактной сварки. Электрическая контакт ная сварка (сварка сопротивлением) основана на ис-
133
пользовании тепла для нагрева деталей в месте сварки в результате прохождения электрического тока.
Токоподводящие электроды, как правило, одновре менно используются для передачи давления на нагре ваемые детали. Таким образом, электрическая контакт ная сварка относится к сварке давлением. На рис. 2-30 показаны три основных вида контактной сварки, кото-
Рис. 2-30. Виды контактной сварки.
й — стыковая; б — точечная; в — шовная; 1 — свариваемый ме талл; 2 — токоподводящие электроды; 3 — сварочный трансфор
матор.
рые различаются по форме выполняемых соединений: а — стыковая; б — точечная; в — шовная или роликовая. Контактная стыковая сварка — это соединение метал лов с концентрированным электронагревом и осадкой свариваемых концов деталей. Концентрированное теп ловыделение происходит за счет как контактного, так и собственного сопротивления детали. Контактная сты ковая сварка подразделяется на стыковую сварку со противлением, стыковую сварку оплавлением, роликово стыковую, Т-образную сварку и сварку по методу Игнатьева. Следует указать, что сварка оплавлением имеет ряд существенных преимуществ, заключающихся в том, что она позволяет сваривать почти все металлы и сплавы, несмотря на различие физических свойств, а также не требует специальной подготовки поверхно сти деталей, так как в процессе сварки сгорают и уда ляются вместе с расплавленным металлом загрязнения. Однако крупным недостатком сварки оплавлением явля ется большая потеря металла, что может иметь сущест венное значение при высокой стоимости металла или в случае сварки деталей, изготовленных с высокой точ ностью, которая может быть потеряна.
Точечная сварка является наиболее широко распро страненной. При точечной сварке детали зажимаются
134
между двумя электродами. В результате пропускания тока происходит локальный нагрев, приводящий к обра зованию расплава на границе соединяемых деталей. При выключении тока происходит охлаждение метал ла, причем сначала затвердевает расплавленная зона. При кристаллизации наблюдается усаДка. В зоне свар ки может происходить рост зерна, приводящий к по
нижению |
ударной |
вязко |
|
|
|
|
||||
сти. |
Таким образом, |
по |
|
|
|
|
||||
лучают |
сварную |
точку. |
|
|
|
|
||||
Шовная |
сварка |
является |
|
|
|
|
||||
разновидностью |
точечной |
|
|
|
|
|||||
и получается |
в |
|
резуль |
|
|
|
|
|||
тате |
за'мены |
неподвиж |
|
|
|
|
||||
ных |
электродов |
на |
ро |
|
|
|
|
|||
ликовые, |
катящиеся |
по |
Рис. |
2-31. |
П ринципиальная |
схем а |
||||
свариваемым |
|
деталям. |
контактной |
электрической |
сварки |
|||||
Для |
образования |
непре |
и |
получения сварной точки. |
||||||
рывного |
плотного |
шва |
|
их слияния. Такая свар |
||||||
точки как бы |
сближаются до |
ка из-за формы применяемых электродов часто называется роликовой. На рис. 2-31 показана принци пиальная электрическая схема получения сварного соединения при контактной электрической сварке. По
закону |
Джоуля — Ленца количество |
теплоты, выделяе |
||||
мое в цепи при прохождении тока, равно: |
|
|
||||
|
|
Q = k m t , |
Дж, |
|
|
|
где k — коэффициент, зависящий от |
единиц измерений; |
|||||
R — омическое сопротивление цепи, Ом; |
|
|
||||
I — ток, А; |
|
|
|
|
|
|
t — время, с; |
|
|
|
|
|
|
а тепловая мощность цепи, Дж/с, |
|
|
|
|||
|
|
w = k m . |
|
|
|
|
Сопротивление |
сварочной |
цепи |
складывается |
из |
||
Ra— сопротивления |
контакта |
между |
электродом и |
де |
||
талью, |
Rm— сопротивления участка |
основного |
металла |
|||
детали, |
а также RK— сопротивления контакта |
между |
деталями. В случае сварки деталей из однородного металла сопротивление,сварочной цепи равно:
/?= 2^э+ 2J?M+1/?к,
135
а тепловая мощность и выделяемое тепло определяются соответственно как
W=k(2R9+2RM+ R B)R, Дж/с;
Q=k(2Ra+2RM+ R B)I4, Дж.
Тепло, выделяемое в металле свариваемых деталей и на границе между деталями на контактном сопро тивлении, является полезным для процесса сварки, а тепло, выделяемое на контакте между деталью и элек тродом,— вредным, так как оно приводит к усиленному износу электродов и обгоранию наружной поверхности свариваемых деталей. В процессе сварки сопротивление металла детали, подвергающегося нагреву, растет с по вышением температуры и для цветных металлов при ближенно выражается следующей зависимостью:
Рг—ро(1+а7),
где ро—удельное сопротивление при 0°С; а — температурный коэффициент электрического со
противления, для чистых металлов а=4-10~3, для сплавов а— »-0 (очень мало).
Электрическое сопротивление сталей разных марок при повышении температуры стремится к одному зна чению, что связано с аустенитным превращением же леза.
|
Т а б л и ц а 2-3 |
Удельное сопротивление некоторых |
металлов при комнатной |
температуре |
|
Металл |
Удельное сопротивле |
ние, мкОм-см |
|
С еребро |
1,61 |
Свинец |
22 |
Цинк |
6,2 |
Нихром |
95—100 |
Никель |
14 |
Дюралюминий |
3 ,4 |
Алюминий |
2 ,8 |
Бронза фосфористая |
9,7 |
Л атунь |
7—10 |
М едь (чистая холоднотянутая) |
1,75 |
Н ерж авею щ ая сталь (1Х18Н 9) |
70—75 |
Н изкоуглеродистая сталь |
12— 15 |
Ж елезо (чистое) |
9 |
136
^Дельное сойрО'Гйвлёкйе для некоторых мётаЛДов при комнатной температуре приведено в табл. 2-3.
Электрическое сопротивление RK контакта изменяет ся в сторону уменьшения. Повышенное сопротивление контакта в начале сварки вызвано тремя факторами: малым действительным сечением металла в зоне кон
такта |
(рис. 2-32), высокой плотностью тока и наличием |
||
Р ис. 2-32. П оверхности кон |
|||
такта |
(а ) и схем а |
распре* |
|
деления температур |
(б) при |
||
|
сварке. |
|
|
/ — конденсаторная; |
2 — оплав |
||
лением; 3 — токами |
высокой ча |
||
|
стоты. |
|
|
окисных пленок и загрязнений с малой электропроводностью на поверхности металла. В связи с этим кон тактное сопротивление зависит от величины приложен ного давления и уменьшается с увеличением давления, так как при увеличении давления увеличивается дейст вительное сечение за счет уплотнения неровностей по верхности металла. Зависимость между давлением, приложенным к контакту, и его электрическим сопро тивлением определяется следующей формулой:
где рк— единичное |
сопротивление |
контакта, Ом, |
при |
|
давлении Р = 1 Па; |
Р —давление, |
приложенное |
к |
кон |
такту, Па; а — опытный коэффициент, равный |
0,5—1; |
|||
RK— сопротивление контакта, Ом, при давлении Р. |
|
Сопротивление контакта уменьшается с увеличением температуры и при температурах выше 700°С стано вится очень малым (рис. 2-33). Таким образом, сопро тивление металла возрастает, а сопротивление контакта уменьшается при возрастании температуры, в результа те чего общее сопротивление сварочной цепи уменьша ется не резко. Приведенные формулы позволяют доста точно точно определить общее количество тепла, выде ляемого при сварке. Однако очень трудно рассчитать
повышение |
температуры металла |
из-за потерь тепла |
в соседние |
холодные слои металла |
теплопроводностью |
137
й лучеиспусканием, поэтому для практических расчетов приходится пользоваться опытными данными.
Качество сварного соединения зависит от многих факторов, но определяющими являются следующие;
1) геометрия свариваемых деталей (размеры и форма);
2) материал деталей (физические свойства);
3)качество подготовки поверхности (механическая обработка, химическая очистка и т. д.);
4)материал и форма электродов, а также траекто рия их движения;
5)давление;
6) величина сварочного тока;
7) длительность (временная) процесса сварки;
8) условия проведения процесса сварки (защитная среда, вакуум и т. д.).
Если первые три фактора не зависят от оборудова ния, то последние пять целиком определяются приме няемым оборудованием.
Для контактной сварки процесс осадки так же ва
жен, как |
и нагрев, |
поэтому совершенство |
конструкции, |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
точность изготовления меха |
|||
шОм |
|
|
|
|
|
|
нической части |
имеют боль |
||
R |
|
|
|
|
|
шое значение для получения |
||||
70 |
|
|
|
|
|
качественной |
|
сварки. |
На |
|
во |
ч |
Л |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W |
|
|
|
_ППТПТ |
|
|
|
|
|
|
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
го |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
1 ; |
|
|
|
|
|
? |
L |
t |
/ |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
||||
Р ис. |
2-33. И зм енение |
контакт- |
Рис. 2-34. Кинематические схемы |
|||||||
наго |
сопротивления в зависим о- |
движ ения |
электрода, |
|
||||||
сти ОТ температуры при сварке. |
a — движение по |
радиусу; б — движе |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ние прямолинейное; 1 — электрод; |
2 — |
||
|
|
|
|
|
|
|
противовес; 3 — электромагнит; 4 — ре |
|||
|
|
|
|
|
|
|
гулировочная гайка; 5 — пружина. |
рис. 2-34 показаны простейшие кинематические схемы движения электрода. Вторая схема имеет преимущест венное распространение, так как не обладает недостат ком бокового соскальзывания, который присущ первой
138
схеме. В большинстве случаев необходимое давление получают применением электропривода, магнитного, гидравлического или пневматического привода. Так как при сварке давление оказывается весьма большим, то конструкция оборудования должна обеспечивать необ ходимую жесткость, иначе нарушится точность работы и снизится качество сварного соединения. Электроды не только подводят ток, но и, как правило, передают боль шие механические усилия, поэтому требования, предъяв ляемые к ним, весьма противоречивы. Электроды обыч но изготавливаются из материалов, обладающих хоро шей электро- и теплопроводностью, причем для обес печения надежного контакта материал должен быть
мягким, |
а для передачи механического |
усилия — твер |
дым (не |
должен деформироваться и |
изнашиваться). |
Чаще всего для изготовления электродов используется кованая или холоднокатаная чистая электролитическая медь марки Ml. Однако медь не удовлетворяет ряду требований, которые предъявляются электронной про мышленностью к электродам при контактной сварке. Поэтому используются электроды, изготовленные из специальных сплавов, обладающих при удовлетвори тельных электро- и теплопроводности высокой твер достью и механической прочностью. Применяются низ колегированные сплавы меди (количество присадок 1—2%), сохраняющие цвет и внешний вид меди, напри мер медно-хромоцинковый сплав ЭВ. Высоколегирован ные сплавы меди имеют светло-серый цвет, так как легирование обычно проводится вольфрамом, например медно-вольфрамовый сплав кирит. Применение высоко легированных электродов диктуется производственной необходимостью. Например, при сборке катодного узла электронно-лучевой трубки рекомендуется использовать вольфрамовый электрод или электрод из сплава «Эльконайт», не оставляющие следов меди в месте сварки. При наличии таких следов есть опасность отравления като да медью во время работы готового прибора. Наиболее часто применяется цилиндрическая форма электрода с конусным наконечником, однако возможно примене ние любой удобной для работы формы электродов, осо бенно в случае использования двух подвижных элек тродов, как, например, сварочные щипцы или клещи.
Современное |
оборудование для контактной сварки |
в основном |
работает на переменном токе промышлен |
139
ной частоты (исключение составляет конденсаторная сварка, осуществляемая на постоянном токе). Необхо димое значение сварочного тока получают трансформа цией тока. Трансформатор, обычно встраиваемый в сва рочное оборудование или в монтажный стол, имеет выходное напряжение в пределах от 1 до 12 В в зави симости от мощности и секционированную первичную обмотку, рассчитанную на напряжение питающей сети, чаще всего на 220 или 380 В. Магнитопровод трансфор матора набирается не из трансформаторного, а из динамного железа, имеющего большую магнитную проницаемость. Трансформатор имеет падающую внеш нюю характеристику, поэтому рабочий ток определяет ся омическим и индуктивным сопротивлением вторич ной цепи. С целью уменьшения потерь расстояние меж ду трансформатором и электродами, а также площадь, охватываемая соединительными элементами вторичного контура, должны быть минимальными — от этого зави сит индуктивное сопротивление вторичной цепи. При контактной сварке индуктивное сопротивление часто бывает больше омического и сила тока тогда в основ ном определяется величиной индуктивности вторичного контура:
j _________________ Ег
2 ~ |
V {r* + RY + L \ — |
2 г ’ |
|
где Е%— электродвижущая сила вторичной цепи; |
|
||
Гг— омическое |
сопротивление вторичной цепи; |
||
R — омическое |
сопротивление |
сварочной |
цепи |
(объекта сварки); |
вторичной |
цепи; |
|
Z.2— индуктивное сопротивление |
Zt — полное или кажущееся сопротивление вторич ной цепи;
h— сварочный ток.
Всвязи с большими токами, протекающими во вто ричной цепи (100—10 000 А), регулирование и преры вание тока осуществляются по первичной цепи. Регу лирование тока может выполняться обычными спосо бами: с помощью дроссельной катушки, потенциал-
регуляторами, автотрансформаторами, реостатами и т. д. Наиболее часто применяют изменение числа витков первичной обмотки, для чего эту обмотку выполняют секционированной с отводами. Изменение числа витков первичной обмотки приводит к изменению коэффициен та трансформации и соответственно к изменениям на
но