книги / Электрооборудование электровакуумного производства
..pdfтельных ламп, затем —для некоторых типов генератор ных ламп и газоразрядных приборов в виде карусельных полуавтоматов, на которых загрузка ламп и отпайка
судалением остатка штенгеля осуществляются вручную,
атехнологический процесс откачки (вакуумной обработ ки) — автоматически. Карусельные полуавтоматы откач
ки затем были внедрены в производство электронно лучевых трубок. Однако увеличение размеров наиболее массовой продукции среди ЭЛТ — кинескопов заставило перейти к откачным машинам конвейерного типа, дости гающим в длину нескольких десятков метров. В настоя щее время на конвейерных машинах откачки обрабаты вается, кроме кинескопов, значительная часть других типов электронно-лучевых трубок. Некоторые типы тру бок все еще обрабатываются на стационарных постах в связи с малым выпуском или из-за конструктивной сложности приборов.
Технологический процесс вакуумной обработки обыч но состоит из следующих операций:
1)подсоединение к вакуумной системе;
2)предварительная откачка;
3)обезгаживание оболочки и покрытий;
4)обезгаживание деталей внутренней арматуры (электронно-оптической системы —для кинескопов);
5)обработка катода;
6)отпайка;
7)распыление газопоглотителя.
Приведенная схема технологического процесса ваку умной обработки является типовой для большинства электронных приборов и незначительно изменяется с уче том специфических особенностей отдельных типов при боров. Такое построение процесса вакуумной обработки базируется на следующих общих положениях.
1.Откачка газов из внутреннего объема прибора проводится до начала тепловой обработки и доводится до давления, позволяющего избежать окисления арма туры при нагреве.
2.Общий прогрев, предназначенный для удаления основной массы паров воды и углекислого газа с внут ренней поверхности оболочки и арматуры, проводится
после предварительной откачки. Подъем температуры, выдержка максимальной температуры и скорость охлаж дения выбираются с учетом интенсивности общего газовыделения, скорости откачки, качества газопоглотителя,
11—75 |
161 |
режимов эксплуатации прибора, специфических особен ностей прибора. Например, для стеклянных и металло стеклянных ламп применяется постепенный подъем тем пературы до 300—500°С, для металлокерамических ламп — до 700°С, для электронно-лучевых трубок с уче том графитового покрытия — до 400°С.
3. Обезгаживание деталей внутренней арматуры должно проводиться при максимально допустимой тем пературе, причем ограничивающими факторами в этом случае являются возможность деформации арматуры или оболочки, а также начало возгонки металла деталей или содержащихся в них примесей. Основной способ нагрева деталей внутренней арматуры — индукционный.
4. Обработка катода проводится после обезгаживания деталей внутренней арматуры и по возможности в восстановительной среде для предотвращения его окисления и дезактивирования. Обезгаживание и частич ное активирование катода определяются режимом изме нения тока (иногда напряжения) подогревателя во вре мени и наиболее благоприятного совмещения с другими операциями технологического процесса вакуумной об работки. Активированию катода способствует токоотбор, проводимый при электронной бомбардировке электродов с целью очищения последних от окислов, которые не разлагаются при тепловой обработке. Превращение кар бонатного покрытия в активно эмиттирующую поверх ность для ламп СВЧ, ламп повышенной долговечности и в тех случаях, когда опасны термотоки сетки, следует проводить при пониженных температурах катода и вы соком вакууме.
5. Отпайка должна производиться при горячей обо лочке и включенном подогревателе, что существенно снижает отравление катода. Рекомендуется применение автоматического электроотпая.
6. Для обеспечения качественного проведения ваку умной обработки необходимо соблюдение принципа совместного нагрева различных элементов прибора. Вы полнение требования совместного нагрева позволяет избежать дополнительного отравления катода за счет газов, поглощаемых холодными, ранее обезгаженными деталями, уменьшить напыление с горячих деталей, со кратить время откачки.
7. Обезгаживание газопоглотителей, как распыляе мых, так и нераспььдяемых, проводится во время откачки
16?
и по возможности одновременно с обезгаживанйем де талей внутренней арматуры. Распыление (активирова ние) газопоглотителя проводится в отпаянном приборе при низкой температуре оболочки (баллона), что позво ляет получить для распыляемого газопоглотителя по ристое рыхлое покрытие с высокой сорбционной ем костью. Распылять (активировать) газопоглотитель перед отпаем не рекомендуется из-за возможности попа дания внутрь откачиваемого объема паров масла рабо тающего насоса в результате резкого понижения давле ния, вызванного откачивающим действием газопоглоти теля, а также из-за потери сорбционной емкости газопоглотителя, расходуемой на откачку вакуумной си стемы. Возможно распыление (активирование) газопо глотителя в несколько приемов (по частям) и с исполь зованием режима тренировки, что дает лучшие резуль
таты.
Технологический процесс откачки тесно связан с ва куумной системой применяемого откачного оборудова ния, конструкция и характеристики которого зависят от специфических особенностей откачиваемых приборов. Например, большинство массовых типов приемно-усили тельных ламп откачивается на многопозиционных кару сельных полуавтоматах без диффузионных насосов. Окончательный высокий вакуум получают за счет газо поглотителя уже в процессе тренировки. Наиболее эко номичными и простыми являются полуавтоматы, имею щие диффузионные насосы только на последних позициях. Вакуумная система такого карусельного полу автомата позволяет поднимать производительность за счет форсирования режимов откачки. Для откачки ламп повышенной надежности и долговечности, приборов СВЧ, модуляторных и импульсных ламп, генераторных ламп . малой и средней мощности, электронно-лучевых трубок, высоковольтных и других приборов, требующих получения высокого вакуума при тщательном обезгаживании, применяются высокопроизводительные диффузи онные паромасляные насосы в сочетании с механически ми насосами предварительного вакуума. Использование паромасляных насосов создает опасность попадания паров масла внутрь объема откачиваемого прибора и требует весьма грамотного выбора технологического ре жима обработки и правильной эксплуатации оборудо вания. Технологический режим обработки в этом случае
11* |
163 |
более мягкий (более длительный), но зато пойижеййай производительность компенсируется высоким качеством приборов. Для уменьшения гаоаритов оборудования в карусельных откачных полуавтоматах вместе с об рабатываемым прибором перемещаются только диффу зионные насосы, соединенные золотниками с неподвиж ными многокамерными механическими насосами. При откачке крупногабаритных приборов используется пря моточная вакуумная система в виде автономной ячейки, состоящей из двух насосов, откачной машины или кон вейерной линии. Аналогичная система применяется на стационарных откачных постах. С целью получения сверхвысокого вакуума и исключения попадания масла применяется безмасляная система откачки, металличе ские штенгели и ряд других мер. Вакуумный безмасляный агрегат состоит из электроразрядного (гетероионного) насоса типа НЭМ или ГИН, сорбционных цеолитовых на сосов, переключаемых с помощью электромагнитных вентилей. 1акая система, применяемая для откачки ме таллокерамических ламп, имеет свои особенности. Для достижения лучшего вакуума применяется прогрев отка чиваемой лампы с применением вакуумной печи — «ва куум в вакууме», а вся вакуумная система выполнена металлической и также прогревается. Отпайка осуществ ляется с помощью медного штенгеля методом холодной сварки. Для улучшения вакуума, как уже указывалось, применяется дополнительная «химическая откачка» пу тем двойного (частичного) распыления газопоглотителя или дополнительная откачка во время тренировки с по мощью малогабаритного электроразрядного насоса, при соединяемого на дополнительном металлическом штенгеле.
От вышеприведенной схемы технологического процес са вакуумной обработки несколько отличается в сторону упрощения способ «бесштенгельной откачки», приме няемый в производстве металлокерамических ламп. При таком способе откачки незапаянный прибор помещается в вакуумную печь, где целиком обезгаживается через щели между деталями корпуса при высокой температуре (700—900°С) и запаивается при повышении температуры до 1000°С. Простота бесштенгельной откачки позволяет создать высокопроизводительное автоматическое обо рудование, экономически эффективное и перспективное для производства таких приборов, как лампы СВЧ, ге-
поря горные лампы, металлокерамические типа нувистчЭ* ров и др.
Электрическое оборудование постов, полуавтоматиче ских и автоматических установок для вакуумной обра ботки состоит из электрической системы питания мото ров, насосов, печи общего нагрева, источников питания накала, источников электронной бомбардировки, гене ратора высокой частоты, снабженного специальными индукторными катушками для проведения различных
Рис. 2-44. |
36-позиционный |
карусельный |
откачной по |
луавтомат |
для обработки |
осциллографических трубок.
а —- начало печи; |
б — катушка |
||||
обезгаживания |
газопоглотителя; |
||||
в — катушка |
обезгаживания |
||||
модулятора; |
г — конец |
печи; |
|||
д — катушки |
дополнительного |
||||
обезгаживания |
газопоглотите |
||||
ля; |
е— сигнальный |
щиток; ж — |
|||
участок |
активировки |
катода; |
|||
з » -генератор |
высокой |
часто- |
|||
1 ы; |
и — искровой |
течеискатель; |
|||
к •— пульт |
управления; |
1 — за |
грузка трубки и откачка меха
ническим |
насосом; |
2 — откачка |
||||
механическим |
насосом; |
3 — |
||||
подключение паромасляиого |
на |
|||||
соса; |
4—35 — откачка |
паромас |
||||
ляным |
насосом |
н |
проведение |
|||
обработки |
по |
схеме; |
36 — от |
|||
пайка; |
1—1V — места |
располо |
||||
|
жения термопар. |
|
операций, термопарных измерителей температуры изде лия, измерителей давления с ионизационными и термо парными манометрическими лампами, являющимися обязательной частью вакуумной системы, и другой вспо могательной и измерительной аппаратуры, необходимой для правильного проведения процесса вакуумной обра ботки. Так, в технологическую схему откачки может быть введено применение искрового течеискателя, конт роля обрыва подогревателя, измерение коэффициента газности и т. д. Управление и контроль проводимого процесса вакуумной обработки осуществляются либо оператором с помощью специального пульта управления, либо автоматически, вплоть до использования вычисли тельной машины. В случае применения вращающихся или перемещающихся позиций обработки (карусельные и конвейерные установки) большое значение приобре тает электрическая система подачи напряжений на от качиваемый прибор и сбора информации. Эта система обычно выполняется в виде шинно-щеточной сборки, ко-
165
Торая должна обладать повышенной надежностью. Все вышесказанное иллюстрируется технологический схемой многопозидионной карусельной установки для обработки осциллографических трубок, показанной на рис. 2-44. Обычно для нагрева стеклянной оболочки приборов при меняют туннельные печи, температура отдельных участ ков которых регулируется и контролируется с помощью
|
|
|
|
|
стационарных |
термопар, |
|||||||
|
|
|
|
|
устанавливаемых |
в печи. |
|||||||
|
|
|
|
|
Прибор |
|
перемещается |
||||||
|
|
|
|
|
внутри |
печи |
с |
заданной |
|||||
|
|
|
|
|
скоростью, и это позволя |
||||||||
|
|
|
|
|
ет получить в результате |
||||||||
|
|
|
|
|
определенного |
распреде |
|||||||
|
|
|
|
|
ления |
температуры |
от |
||||||
|
|
|
|
|
дельных зон |
печи |
задан |
||||||
|
|
|
|
|
ный |
график |
температур |
||||||
|
|
|
|
|
ной |
обработки |
по |
ско |
|||||
Рис. 2-45. Распределение темпера |
рости |
|
нагрева |
и |
охла |
||||||||
ждения. Большая |
протя |
||||||||||||
туры на отдельных участках обо |
|||||||||||||
лочки при ее движении в |
печи. |
женность |
печей |
харак |
|||||||||
Гтр — скорость |
движения трубки |
(кон |
терна |
|
при |
|
обработке |
||||||
вейера); |
х — длина |
печи. |
|
крупногабаритных |
|
при |
|||||||
|
|
|
|
|
боров, |
что |
|
вызвано |
ма |
||||
лой теплопроводностью стекла и наличием |
темпера |
||||||||||||
турного |
градиента |
между крайними |
точками оболоч |
||||||||||
ки. Распределение |
температуры на отдельных |
участках |
|||||||||||
оболочки |
при ее |
движении |
в |
печи |
показано |
на |
рис. 2-45. С целью исключения дополнительных источ ников напряжений, возникающих в стекле, для умень шения температурного градиента снижают скорости дви жения и удлиняют печь. Нагрев деталей внутренней арматуры преимущественно осуществляется токами вы сокой частоты.
ИНДУКЦИОННЫЙ НАГРЕВ
Для большинства массовых типов приемно-усили тельных ламп, различных газоразрядных и других при боров в качестве источника токов высокой частоты используется мощный ламповый генератор, питающий через фидер большое число индукторов. Конструкция индуктора зависит от назначения и особенностей кон струкции прибора, а также применяемого оборудования и технологического процесса обработки. Коэффициент
166
полезного действия индуктора зависит от величины свя зи и положения вектора магнитного поля относительно разогреваемой детали. Поэтому для ламп с цилиндриче ской конструкцией электродов применяется цилиндри ческая форма катушки индуктора, который в случае перемещения лампы (карусельный полуавтомат) прихо дится выполнять подъемным. Для ламп плоской кон струкции используется коридорный индуктор с плоскими катушками. Для ламп, имеющих как цилиндрическую, так и плоскую арматуру, применяется также шинный индуктор, позволяющий прогревать лампу непрерывно в отличие от коридорного или подъемного индуктора. Переход к конвейерным линиям обработки резко выявил недостатки централизованной схемы получения энергии высокой частоты для нагрева внутренней арматуры. Не достатками использования одного мощного генератора для обработки приборов на многих позициях являются низкий к. п.д., обусловленный большой протяженностью фидера и плохим согласованием с каждым индуктором, большими потерями на излучение, слабой связью (осо бенно это присуще шинному индуктору), взаимосвязан ностью работы индукторов при питании от одного источ ника и целый ряд других недостатков. Стремление мак симально повысить надежность оборудования и обеспе чить его работоспособность даже в аварийных ситуациях на отдельных позициях, что для многопозиционных кон вейерных линий имеет существенное значение, заставило выполнять такое оборудование в виде полностью авто номных ячеек, связанных в одно целое транспортным конвейером. Замена аварийной позиции запасной прово дится без остановки конвейера и резко упрощает обслу живание при высоком коэффициенте использования обо рудования. Однако это потребовало создания малогаба ритного надежного генератора с высоким к. п. д. для питания энергией высокой частоты отдельной позиции конвейерной установки. Эта задача в настоящее время успешно решена применением тиратронных генераторов, работающих в импульсном режиме затухающими коле баниями, взамен ламповых генераторов, работающих
в |
непрерывном режиме. Более высокий к. п. д. достигнут |
в |
результате почти полного использования анодного на |
пряжения и малых потерь в коротком фидере при согласованной нагрузке. Дополнительный выигрыш в мощности обеспечивается оптимальным выбором рабо
167
чих частот генератора. В тиратронном генераторе ти ратрон используется как ключ, обеспечивающий ударное возбуждение затухающих колебаний в индукторе на его собственной резонансной частоте. Падение напряжения на открытом тиратроне мало, что позволяет получить высокий коэффициент использования анодного напряже ния. Регулирование выходной мощности производится изменением частоты коммутации, поэтому применяются специальные импульсные водородные тиратроны, рабо тающие при высоких частотах коммутации. Выходная мощность, определяющая температуру нагреваемой де тали при заданном (постоянном) индукторе, задается частотой коммутации, изменение которой приводит к из менению нагрузки выпрямителя питания и значения среднего тока, протекающего через тиратрон. Это позво ляет устанавливать тепловой режим обработки по при бору контроля среднего тока тиратрона. Такой генератор может быть установлен в непосредственной близости от обрабатываемого изделия и связан с индуктором корот ким фидером. На конвейерных линиях индуктор генера тора устанавливается на позиции и перемещается вместе с нею, а сам генератор стационарно вмонтирован в кор пус транспортного конвейера. Соединение индуктора с генератором осуществляется шинно-щеточным устрой ством, а включение и выключение генератора произво дится с помощью концевых выключателей при движении конвейера каждой вновь пришедшей позицией. Генера тор высокой частоты, предназначенный для нагрева ме таллических деталей арматуры, должен отвечать опре деленным требованиям, и его эксплуатация без регистра ции и разрешения местной (областной) Госинспекции электросвязи не разрешается. Одной из причин, заста вивших применять маломощные генераторы для обо рудования каждой позиции на конвейерных установках взамен мощного генератора в виде централизованного источника высокочастотной энергии, является возмож ность относительно простыми техническими средствами снизить уровень радиопомех до величин, не превышаю щих значений, указанных в табл. 7 «Дополнений и из менений к общесоюзным нормам допускаемых индустри альных помех», а также уменьшить величину излучения энергии высокой частоты в окружающее пространство и тем самым уменьшить опасность воздействия электро магнитного поля высоких частот на обслуживающий
165
Персонал. На рис. 2-46 приведена электрическая схема генератора высокой частоты, выполненного на водород ном тиратроне и предназначенного для высокочастотного прогрева арматуры и деталей электровакуумных прибо ров в производственных условиях. Индуктор шунтирован конденсатором, причем изменением индуктивности ин дуктора и емкости конденсатора, образующих колеба тельный контур, осуществляется перестройка рабочей
Индуктор
169
Частоты генератора. Максимальная колебательная мощ ность в контуре для данного генератора составляет 0,5 кВт при мощности потребления не более 800 Вт. Па рис. 2-47 показана упрощенная блок-схема генератора.
При включении источника анодного напряжения *л
кость разрядного |
контура |
С;тр |
через зарядный |
дроссель |
|||||||
|
|
|
|
|
£3ар заряжается |
|
до неко |
||||
|
|
|
|
|
торого |
постоянного |
на |
||||
|
|
|
|
|
пряжения. При |
поступле |
|||||
|
|
|
|
|
нии |
на |
сетку |
тиратрона |
|||
|
|
|
|
|
управляющего |
|
положи |
||||
|
|
|
|
|
тельного импульса от за |
||||||
|
|
|
|
|
дающего |
генератора |
эта |
||||
|
|
|
|
|
емкость |
разряжается |
че |
||||
|
|
|
|
|
рез |
тиратрон. |
|
При этом |
|||
Рис. 2-47. Схема тиратронного ге |
в индукторе |
(Си; LH) |
за |
||||||||
нератора. |
|
|
счет |
разрядного |
импуль |
||||||
А — источник анодного |
напряжения; |
са тока возбуждаются за |
|||||||||
Б ~ генератор |
сеточных |
импульсов: |
тухающие высокочастот |
||||||||
В — импульсный |
тиратрон; Сф — кон |
||||||||||
денсатор фильтра; |
Гзар — индуктив |
ные |
колебания, |
|
которые |
||||||
ность зарядная; |
Спр1,пр — контур про |
обеспечивают |
|
высокоча |
|||||||
межуточный |
разрядный. |
|
стотный |
нагрев |
обраба |
||||||
Зарядная |
индуктивность |
тываемой детали, |
|
||||||||
определяется |
следующим |
||||||||||
соотношением: |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'"заР |
л2/2пС ’ |
|
|
|
|
|
где/п — частота повторения импульсов.
В то же время резонансная частота определяется по формуле
f — *-------
1р 2,т V I C
Сравнивая выражения, получаем:
fa — 2fp.
Это выражение показывает, что при любом значении индуктивности, превышающей 1зар, получается линейный разряд, при котором в момент зажигания тиратрона на пряжение продолжает нарастать.
Линейный разряд обеспечивает: а) уменьшение пуль сации зарядного тока и потерь в зарядном дросселе; б) работу на одном и том же дросселе при различных частотах повторения.
170