книги / Электропривод, электрооборудование и основы управления
..pdfмер, |
рекуперативное |
тор |
|
|||
можение |
хотя и |
возмож |
|
|||
но, но ограничено верхним |
|
|||||
пределом |
скорости. Дина |
|
||||
мическое |
торможение |
обыч |
|
|||
но,происходит без |
после |
|
||||
довательной обмотки, |
по |
|
||||
этому |
тормозной |
момент |
|
|||
несколько снижается. |
|
|
||||
§ 4.8. Пуск электродом- |
Рис. 4.ю. Схема (а) и универсальные характе- |
|||||
гателей ПОСТОЯННОГО |
тока |
ристики (б) двигателя постоянного тока сме- |
||||
|
N |
|
|
|
|
шанного возбуждения серии МП |
Проблемы, возникающие во время пуска, раскрываются при анализе формулы тока /а= (U—E)/Ra. В начале пуска, когда дви
гатель |
включают |
в сеть, |
его |
скорость равна нулю, |
следовательно, |
||
Е = 0, |
а по |
обмотке якоря |
протекает |
очень большой пусковой |
|||
ток / в= U /Rа. |
Он |
опасен |
по |
нескольким |
причинам: |
1) появляется |
сильное искрение на коллекторе, которое может перейти в круговой огонь; 2 ) перегреваются обмотки якоря; 3) возникает чрезмерно большой пусковой момент, из-за чего может произойти поломка ме ханизма или передаточного устройства, так как момент про порционален току: А/ = £/Л>.
Рис. 4.11. Пуск двигателя постоянного тока парал лельного возбуждения:
а— схема пуска; 6 — пусковая диаграмма; в — изменение скоро сти. момента н тока якоря в заансимрсти от времени
91
Для уменьшения пускового тока применяют пусковые реостаты
или |
пусковые |
резисторы |
(рис. 4.11, а). Сопротивления их должны |
|||
быть |
такими, |
чтобы |
ток |
в момент |
пуска I x= (2-j2,5)/anoM. В |
этом |
случае он не |
опасен, |
так |
как пуск |
длится кратковременно, |
а за |
тем искрение и момент снижаются до допустимого уровня. Меньший ток выбирать нецелесообразно, так как пуск слишком затягивается.
Обычно пусковые реостаты имеют несколько ступеней. Чем боль ше число ступеней, тем плавнее и быстрее происходит пуск, но при этом усложняется схема управления двигателем и требуется большее количество аппаратов. Секции реостата замыкаются пооче
редно вручную или автоматически в тот момент, |
когда пусковой |
ток уменьшится до некоторого значения тока |
переключения / 2 |
(рис. 4.11, б). Момент замыкания каждой секции выбирают согласно расчету, а схема настраивается на автоматическое управление пуском в функции времени, тока или напряжения.
Пусковая диаграмма (рис. 4.11, в) представляет собой совокуп ность нескольких скоростных (механических) характеристик, изображающих на графике пуск двигателя. Момент пуска соответ ствует точке б, разгон происходит по отрезкам прямых: бв, гд, еж, зн.
Точки в, |
д, ж соответствуют моменту |
замыкания |
секций реостата, |
а отрезки |
вг, де и жз — возрастанию |
тока. Если |
пуск происходит |
без нагрузки, то он заканчивается в точке с; если с половинной
нагрузкой, |
то — в точке р, а |
если |
с |
номинальной, |
то — в точке н. |
||||
Отрезки |
на вертикальной |
линии |
номинального |
тока |
кл, |
лм, мн |
|||
в некотором |
масштабе |
соответствуют сопротивлениям |
отдельных |
||||||
секций R l, |
R2, R3, а |
отрезок |
нп — сопротивлению |
цепи |
якоря |
двигателя/?«. Отрезок ик пропорционален механической работе двига теля при полностью введенном реостате, а кп — электрическим поте рям в трех секциях реостата и в якоре.
‘ Пусковую диаграмму можно построить в относительных едини
цах: о = /(/.«). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
График |
пуска |
двигателя |
в |
зависимости |
|
от времени |
показан |
|||||||||
на рис. |
4.1 1 , 0. |
В |
начальный |
момент |
ток |
якоря |
мгновенно |
или |
||||||||
почти |
мгновенно |
возрастает |
от |
0 |
до |
/,, а |
затем |
в |
течениё |
вре |
||||||
мени |
/, |
уменьшается |
по экспоненциальному |
закону |
до |
значения |
||||||||||
/ 2. В |
этот |
момент |
замыкается |
первая |
секция |
реостата R1 и |
ток |
|||||||||
снова |
возрастает |
|
до |
значения |
/, |
и |
т. д. |
Экспоненты |
тока |
не |
успевают достичь своих установившихся значений и только по следняя, соответствующая работе двигателя на естественной ха рактеристике, достигает некоторого установившегося значения.
Точно так же изменяется во времени электромагнитный мо мент двигателя. Скорость якоря растет по ступенчатым экспонен там и в конце пуска достигает номинального значения, если пуск
происходит при полной нагрузке. |
|
|
|
На рис. 4 .1 1 , 6 , 0 штриховой линией |
показан |
реальный |
пуск. |
Он отличается от идеального (сплошная |
линия) |
тем, что |
ток в. |
момент замыкания секций возрастает не мгновенно. Это объяс няется противодействием вихревых токов в магнитной системе и ЭДС самоиндукции в обмотке якоря, которые согласно закону
92
Ленца препятствуют изменению тока. Механические и скоростные характеристики, на которых сказывается влияние этих факторов, называются динамическими в противоположность статическим.
§ 4.9. Расчет пусковых сопротивлений электродвигателей независимого и параллельного возбуждения
Расчет пусковых сопротивлений для двигателей постоянного тока независимого и параллельного возбуждения существенно отлича ется от расчетов сопротивлений для двигателей последовательного и смешанного возбуждения ввиду того, что первые имеют пря молинейные, а вторые — криволинейные механические характе ристики.
Пример |
4.6. |
Рассчитать |
пусковые сопротивления для двигателя (см. при |
мер 4.1), если /*, = 2 ,2 , число |
пусковых ступеней z = 3. |
||
Решение. |
1. |
Относительное сопротивление цепи якоря /?*0 = RJRw* = |
=0,218/2,26=0,0965.
2.Относительный ток переключения
1*2 = /*,У /?*„/*, = 2,2^0,0965 • 2,2 = 1,32.
Далее можно решать или аналитическим методом, или графическим, но ре
зультаты должны получиться одинаковыми. Рассмотрим оба метода. |
|
|
|
|
|||||||||
А н а л и т и ч е с к и й |
м е т о д . |
3. |
Кратность |
пусковых |
токов |
Х = /* ,//* 2 = |
|||||||
= 2 ,2 /1 ,3 2 = |
1,67. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4. |
Относительные |
|
сопротивления |
ступеней: |
/?*, = |
(I//* ,) |
[ ( А— 1) Д ] |
= |
|||||
= (I/2 ,2 )[(1 ,6 7 — 1)/1,67) |
= 0,182; |
Я*2 = Я*,/А = 0,182/1,67 = 0,109; |
Л*3 = Я*2А |
= |
|||||||||
= 0,109/1,67 = 0,0655. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R„0H= |
|||
5. |
Сопротивления |
ступеней: |
/?, = /?*,/?„<>* = 0,182 • 2,26 = 0,412 Ом, |
где |
|||||||||
= 2,26 |
(см. |
пункт 9, |
пример |
4.1); R2= /?*2#но». = |
0,109 • 2,26 = 0,246 |
Ом; |
/?3 = |
=Я*зЯ..о« = 0,0655 • 2,26 = 0,148 Ом.
6.Сопоставляем значение тока при полностью введенном сопротивлении в
момент пуска и заданного в условии:
lx = UU0U/( R a+ R l + R2+ R 3) = 110/(0,218 + 0,412 + 0,246 + 0,148) = |
107 А; |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
/, = |
2,2/ш,о« = 2,2 • 48,7 = 107 А. |
|
|
|
|||
Таким образом, сила тока при пуске с реостатом |
совпадает с заданным |
значением. |
|||||||||||
Г р а ф и ч е с к и й |
м е т о д . 7. Для получения пусковой |
диаграммы |
в отно |
||||||||||
сительных единицах (рис. 4.12) строим |
сначала |
естественную |
характеристику по |
||||||||||
двум |
точкам: |
холостого |
хода |
(£о#0 = 1 ; |
/* „ = 0 ) |
и |
номинального режима |
(о)*Ном = |
|||||
= <й„ом/ «о = |
105/116 = 0,905; |
/*оноч = 1). Проводим две вертикальные линии из точек |
|||||||||||
/* ,= 2 ,2 |
и |
/* 2 = 1 ,3 2 . Строим ступенчатую кривую, причем точка з должна ока |
|||||||||||
заться |
и |
на |
|
естественной |
характеристике, |
|
|
|
|
|
|||
и на вертикальной линии, проведенной через |
|
|
|
|
|
||||||||
точку |
/* ,= 2 ,2 . |
Восставим |
перпендикуляры |
|
|
|
|
|
|||||
ип из /*„„м = |
1 |
и ал ИЗ |
(0*0 = 1,иолучим |
точ |
|
|
|
|
|
||||
ки к, |
л, |
м, |
н. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8.Масштаб сопротивлений mR= R,,ov/wi =
=2,26/50 = 0,0452 Ом/мм.
9.Сопротивления ступеней пускового
реостата: /?, = тккл = 0,0452 • 9 = 0,407 |
Ом; |
/?2 = тцлм = 0,0452 • 5 = 0,226 Ом; |
/?3 = |
=mRMH = 0,0452 • 3 = 0,136 Ом.
10.Сопоставляя результаты аналити
ческого |
и графического |
методов (и. 5 |
Рис. 4.12. Пусковая диаграмма к |
|
и 9), |
убеждаемся, что |
они достаточно |
||
|
||||
близки. |
|
|
|
93
ЗАДАНИ Е 4.4. Расчет пусковых сопротивлений для двигателя параллельного возбуждения.
Рассчитать сопротивления пусковых резисторов для двигателя из задания 4.1, если z = 3, /* ,= 2 ,4 . Задачу решить аналитическим и графическим методами.
ЗАДАНИЕ 4.5. Выбор пусковых резисторов для двигателя постоянного тока.
Для двигателя из задания 4.4 выбрать ящик резисторов и составить схему соединения резисторов, если продолжительность пуска составляет 2,3 с (см. § 2.16).
Г Л А З А 5
РЕГУЛИРОВАНИЕ УГЛОВОЙ СКОРОСТИ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ ПОСТОЯННОГО ТОКА
§ 5.1. Общие сведения о регулноовании угловой скорости электродвигателей
Важнейшая задача современного электропривода — экономич ное и плавное регулирование скорости в широких пределах, с высокой надежностью. Эффективность производства, качество про дукции, производительность и себестоимость неразрывно свя заны с автоматизацией производственных процессов. Обеспечение. рационального хода технологического процесса в значительной степени зависит от угловой скорости машины-орудия. Скорость может изменяться при изменении параметров электродвигателя (сопротивления, индуктивности) или источника питания (напря жения, частоты).
Регулировочные свойства электроприводов оцениваются несколь кими показателями.
Диапазон регулирования Д = (Омахс/шмш* где со макс И (Омин-- ВерХНИИ
и нижний пределы регулирования. Малым считают диапазон 2:1, большим — 5: 1, но можно получить и еще больший — 100 :1. Это зависит как от возможностей самого двигателя, так и от способа регулирования скорости.
Плавность регулирования характеризуется коэффициентом плав ности кпл= соя/а)л- 1, где о)л— угловая скорость на некоторой л-й сту пени; (Ол- 1 — меньшая угловая скорость на ближайшей ступени регулирования. Например, двухскоростной асинхронный двигатель имеет коэффициент плавности кпл=2. Это соответствует очень низкой плавности. Двигатель постоянного тока может иметь ко эффициент плавности, близкий к единице, в зависимости от коли чества ступеней регулировочного реостата.
Стабильность скорости при изменении нагрузки зависит от жесткости механической характеристики. У двигателей постоянного тока независимого и параллельного возбуждения, и особенно у асинхронных двигателей, с увеличением нагрузки скорость умень шается незначительно. Синхронный двигатель обладает абсолютной стабильностью. Двигатели последовательного возбуждения имеют низкую стабильность скорости, так как их механические характери стики мягкие. Это считается существенным недостатком, но, приме
94
няя тиристорное управление, стабильность даже этих двигателей можно повысить.
Экономичность регулирования скорости часто определяет спо соб регулирования. Включение резисторов в цепь якоря или ротора вызывает бесполезный нагрев и затрату электрической энергии. Тиристорное управление является весьма эффективным, но требует дорогого и сложного оборудования. Регулирование скорости дви гателей постоянного тока изменением потока возбуждения экономич но, но имеет другие недостатки, о которых будет сказано ниже.
Как правило, с |
увеличением диапазона |
регулирования |
снижается |
его экономичность. |
может быть |
вверх или |
|
Направление |
регулирования скорости |
вниз от основной, т. е. в большую или меньшую сторону относи тельно номинального значения. Это достигается различными спо собами.
Допустимая нагрузка на двигатель в процессе регулирования задана в паспорте в виде номинальной мощности и момента или тока. Мощность ограничена нагревом, зависящим от потерь в двига теле, его конструкции, размеров, применяемых материалов, венти ляции.
В процессе регулирования скорости мощность и момент, раз виваемые двигателем, могут изменяться, но в любом случае они не должны превышать номинального значения. Рассмотрим зависи мость между скоростью двигателя, допустимой мощность*) и до пустимым моментом на валу.
Из формулы Р=(оМ следует, что если М = М ном, то при номи нальной скорости мощность, развиваемая двигателем, будет номи нальной, а сам он будет нагреваться до своей допустимой температуры.
Если нужно |
регулировать скорость механизмов с постоян |
ным моментом |
(участок аб, рис. 5.1), то с ее увеличением допус |
тимая мощность растет прямолинейно (участок Ог) до номинального |
значения. Если же скорость нужно еще увеличить, то приходится
снижать момент |
(участок бв), |
чтобы мощность осталась максималь |
|
ной (участок гд). |
|
Таким образом, электропри |
|
|
|
||
Р доп, |
|
вод в процессе регулирования |
|
ff |
скорости может работать в двух |
||
Мдоп а мдоп . |
|||
|
|
режимах: 1 ) при постоянном |
Рис. 5.1. Зависимость допустимых мо |
Рис. 5.2. Схемы регулирования ско |
||
ментов Мдо„ И МОЩНОСТИ Рдоп от |
ско |
рости |
изменением сопротивления в |
рости вращения ш двигателя |
|
цепи |
якоря двигателя параллельно |
|
|
го (а) и последовательного (б) воз |
|
|
|
|
буждения |
95
моменте; 2) при постоянной мощности. В первом режиме работают подъемные устройства, прокатные станы, механизмы вспомога тельного движения на металлорежущих станках, конвейерные уста новки, а во втором — главные механизмы металлорежущих стан ков при условии их полного использования. Это означает, что при обработке детали на токарном станке с большой глубиной резания скорость детали должна быть малой, т. е. такой, которая обеспе чивает номинальную мощность. При чистовой обработке глубину резания выбирают маленькой, а угловую скорость вращения шпин деля — большой.
Существует и третья группа механизмов (вентиляторы, центро бежные насосы, гребные винты), у которых регулирование ско рости вверх от основной недопустимо вообще, так как с увеличе нием скорости момент растет пропорционально квадрату, а мощ ность — кубу скорости, т. е. получается большая перегрузка.
Существует несколько способов регулирования угловой скорости вращения двигателей постоянного тока: изменением сопротивления в цепи якоря, потока возбуждения и подводимого напряжения на якорь [см. (4.4), (4.5)]. Применяют и другие способы, яв ляющиеся разновидностью вышеперечисленных.
§ 5.2. Регулирование угловой скорости изменением сопротивления в цепи якоря
На рис. 5.2 показаны схемы регулирования скорости изменением сопротивления в цепи якоря с помощью регулиро вочных реостатов. Чем больше /?доб, тем меньше скорость: со= [U—
—1а(Яа + Ядоб)]/(КФ). Поясним это на примере. Пусть двига тель поднимает некоторый груз; при этом он создает момент М, рав
ный моменту |
сопротивления М & Если в цепь якоря |
включить |
резистор Лдоб» |
то момент М с не изменится, так как |
двигатель |
продолжает поднимать один и тот же груз. Следовательно, останется
неизменным и вращающий момент двигателя, так как |
М = А/«> Но |
|||
тогда не должен изменяться |
ток якоря, зависящий |
от момента |
||
[см. (4.1)], |
а |
следовательно, |
и мощность, потребляемая от сети. |
|
Но в связи |
с |
тем что часть |
электрической энергии |
переходит в |
теплоту, нагревая резистор Л доб, то механическая мощность двига теля Р2 уменьшается. Это возможно только за счет снижения угловой скорости якоря, так как Р2=шМ. При этом уменьшается ЭДС якоря ровно на столько, чтобы ток якоря оставался прежним:
Ia=(U —КФш) /(Ra+R доб) •
На рис. 5.3 изображены естественные и искусственные харак теристики двигателей при R Доб1< Л Доб2<Лдобз. Точки пересечения их с механической характеристикой механизма дают установившиеся значения скорости.
Достоинства этого способа — надежность и простота. Недо статки: неэкономичность, обусловленная значительным током яко ря, а следовательно, бесполезным нагревом добавочных резисторов; необходимость многоступенчат,ого реостата и громоздкой аппаратуры
96
управления для получения а) плавного регулирования; со уменьшения жесткости меха нических характеристик и стабильности скорости; воз
можность регулирования ско |
|
|
|
||
рости только вниз от основ |
|
|
|
||
ной. |
|
|
ЪЩНцом М |
Мном |
М |
§ 5.3. Регулирование угловой |
Рис. 5.3. Механические характеристики при |
||||
скорости изменением |
потока |
регулировании скорости |
изменением |
сопро |
|
возбуждения |
|
|
тивления: |
|
|
|
|
|
а — донгатслей параллельного |
возбуждения с вентиля |
|
С уменьшением |
потока |
ционной нагрузкой; 6 — двигателей последовательного |
|||
возбуждения с подъемным устройством |
|
||||
возбуждения |
(ослабления |
|
|
|
поля) угловая скорость якоря увеличивается. Физически этот про цесс можно объяснить следующим образом. Пусть статический мо мент сопротивления Md= const (в подъемном устройстве). При уменьшении потока возбуждения уменьшается прогиво-ЭДС якоря, следовательно, ток якоря увеличивается [см. (4.4)]. Это приводит к возрастанию вращающего момента [см. (4.1)] и к ускорению двига теля. Одновременно растет противо-ЭДС [см. 4.3)], а ток якоря уменьшается до величины, обеспечивающей заданный момент при пониженном магнитном потоке.
На |
рис. 5.4, а, б |
изображены схемы, |
позволяющие |
изменять |
|||
поток |
возбуждения, |
а на рис. 5.4, в, г — механические характери |
|||||
стики |
двигателей. Если увеличивать R aoб |
в схеме |
параллельного |
||||
|
|
возбуждения |
(рис. 5.4, а), |
||||
|
|
то |
уменьшается |
ток |
воз |
||
|
|
буждения |
и |
поток |
воз |
||
|
|
буждения, а скорость дви |
|||||
|
|
гателя возрастет. Если же |
|||||
|
|
увеличить Дяоб в схеме по |
|||||
|
|
следовательного возбужде |
|||||
|
|
ния (рис. 5.4, б), то умень |
|||||
|
|
шится ток шунта /и* а ток |
|||||
|
|
возбуждения |
/ в |
увеличит- |
|
Мс |
Рис. 5.4. Схемы (а, б) и механические харак- |
Рис. 5.5. Статическая и динами |
теристики (в, г) регулирования скорости двига- |
чеекке характеристики при регу- |
телей постоянного тока изменением потока воз- |
лировамии скорости ослаблением |
буждения |
поля |
|
97 |
4—615
рактеристик и даже возможность из менения формы механических харак теристик.
Система генератор |
— двигатель |
|
(Г — Д). |
Приводной двигатель |
|
(обычно |
асинхронный |
или дизель |
ный) приводит в движение якорь возбудителя В и генератора G (рис. 5.7). Обмотки возбуждения ОВГ, ОВД, ОВВ машин постоянно го тока питаются от возбудителя. С помощью реостата Я в г можно ре гулировать ЭДС генератора G и соот ветственно напряжение на двигате ле М. Например, при увеличении R as уменьшаются: ток возбуждения ге нератора / вл> поток Ф» ЭДС Ец на пряжение на двигателе U и его ско рость со. Этот процесс можно пред ставить в виде логической цепочки (рис. 5.7, б) . Схема позволяет плав но и в широких пределах регулиро
вать скорость. Диапазон |
регулирова |
|
|||||
ния может |
достигать значения |
Д — |
|
||||
= 40:1, а в отдельных случаях при |
|
||||||
использовании |
ослабления |
поля — |
|
||||
150:1. К недостаткам этой схемы |
|
||||||
можно отнести |
громоздкость |
агре |
|
||||
гата, |
сложность |
обслуживания, |
низ |
|
|||
кий |
КПД, |
невысокую |
надежность, |
|
|||
значительную инерционность, |
шум и |
|
|||||
вибрацию. |
Г —Д применяют |
при |
|
||||
Систему |
|
||||||
необходимости |
регулирования |
ско |
Рис. 5.7. Схема системы ге |
||||
рости мощных механизмов (гребных |
нератор — двигатель |
||||||
винтов судов, прокатных |
станов, тя |
|
желых самосвалов), а также при плавной регулировке скорости станков, скоростных лифтов. Постепенно система Г —Д вытесня ется другими схемами, преимущественно тиристорными.
Последовательно-параллельное включение нескольких электро двигателей. Этот способ применяют в том случае, если по ус ловиям эксплуатации механизма приходится иметь не один, а несколько одинаковых электродвигателей. Например, в электро возах каждая колесная пара имеет индивидуальный двигатель.
На рис. 5.8, а показана схема, при которой Ua= £/с, т. е. напря жение на якоре равно напряжению сети (падение напряжения на последовательной обмотке не учитывается). На рис. 5.8,5 изобра жено смешанное соединение (Ua= (Л/2), а на рис. 5.8,в — после довательное соединение (£/„=£/с/4).
99
4*
а
Рис. 5.8. Последовательно-параллель |
Рис. 5.9. Регулирование скорости дви |
ное включение электродвигателей: |
гателя постоянного тока с помощью |
а — U а <= l/c; 6 — U a = U J 2; в — U a = U J 4 |
дросселей насыщения: |
|
а — схема; б — логической цепочка |
Этот способ регулирования весьма прост, экономичен, но ре гулирование ступенчатое, поэтому его применяют в совокупности с другими: включением резисторов в цепь якоря и ослаблением поля.
Схема с дросселями насыщения (рис. 5.9,а). Четыре вентиля составляют мостовую схему выпрямления. В два плеча ее вклю чены рабочие обмотки дросселей РО! и Р02. Насыщение сер дечников достигается пропусканием постоянного тока по обмоткам управления.
Рассмотрим принцип регулирования скорости. При увеличении постоянного тока' в обмотке управления увеличиваются напря женность магнитного поля Н и насыщение сердечника НС. При
этом |
магнитная |
проницаемость |
ферромагнитного |
сердечника |
|||
уменьшается, а |
следовательно, |
падают индуктивность |
L p.0 и индук |
||||
тивное |
сопротивление |
X L |
рабочей обмотки. |
Уменьшается |
|||
и падение напряжения |
на рабочей |
обмотке IX ц а |
напряжение U |
на якоре увеличивается. Это приводит к возрастанию угловой скоро сти (о. Логическая цепочка показана на рис. 5.9, б.
Применение дросселей |
насыщения позволяет |
плавно, экономич |
н а в широких пределах |
регулировать скорость. |
Двигатель пита |
ется от сети переменного тока. Недостатки дроссельного регу лирования: громоздкость, большая масса дросселей, а также их
значительная электромагнитная инерционность. |
магнитные усилите |
Кроме дросселей насыщения применяют |
|
ли, в которых используют обратные связи (см. |
§ 12.2). |
§ 5.5. Импульсное регулирование угловой скорости электродвигателя
С помощью тиристорного преобразователя можно добиться ши рокого и экономичного регулирования угловой скорости двига-
100