книги / Электропривод, электрооборудование и основы управления
..pdfния пусковых ступеней можно определить различными способами: аналитическим или графическим. Первый целесообразен, когда пуск происходит в пределах A/„i< 0,75Л/макь ПРи больших пусковых моментах приходится применять графический метод.
Пример 6.2. Для двигателя MTF211-6 (см. пример 6.1) рассчитать сопротивле
ние пусковых ступеней трехступенчатого реостата, если Af*„i = 1,5. |
|
||||||||||||||||||
Решение. |
1. |
Пусковой |
момент |
относительно |
максимального |
М*„|/М*макс = |
|||||||||||||
= 1,5/2,1 = 0,7 1 5 < 0 ,7 5 , |
|
поэтому |
применяем аналитический |
метод. |
|
||||||||||||||
2. |
Пусковой момент М „t = |
l,5AfH0M= 1,5 • 77 = |
115 Н • м. |
|
|||||||||||||||
3. |
Момент переключения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
М п2= МпД /М п15Н0м/М 110и = 115V И 5 * 0,07/77= 54,3 Н • м. |
|||||||||||||||
4. |
Кратность пусковых моментов X = M„I/M„2 = |
115/54,3 = 2,12. |
Rti = l/M *ni = |
||||||||||||||||
5. |
Полное |
сопротивление |
цепи |
ротора |
на |
первой |
ступени |
||||||||||||
= |
|
|
= 7 7 /1 1 5 = 0,67 или R^Rtuo» =0,67*7,46 = 5 Ом. |
|
|
||||||||||||||
6. |
Полное |
сопротивление |
на'второй и |
третьей |
ступенях R2 = R J b = 5/2,12 = |
||||||||||||||
= 2,36 |
Ом; |
/?3 = /?2Д |
= |
|
2,36 /2 ,1 2 = |
1,11 Ом. |
|
|
|
|
|
||||||||
7. |
Сопротивления |
|
секций |
г„, = /?,'(*.— 1)/Х = 5(2,12— 1)/2,12 = 2,62 Ом; г„, = |
|||||||||||||||
= г, Д |
= 2 ,6 2 /2 ,1 2 = |
1,23 |
Ом; |
г1|3 = г2А |
= 1,23/2,12 = 0,583 |
Ом. |
|
||||||||||||
Пример 6.3. Для двигателя MTF211-6 (см. пример 6.1) рассчитать сопротивле |
|||||||||||||||||||
ния пусковых ступеней трехступенчатого реостата, если М*„i = 1,71. |
|
||||||||||||||||||
Решение. |
1. |
Пусковой |
момент |
относительно |
максимального |
акс = |
|||||||||||||
= 1,71/2,1 = 0 ,8 1 5 > 0 ,7 5 , |
поэтому |
используем |
графический |
метод. |
|
||||||||||||||
2. Строим естественную механическую характеристику по результатам расчетов |
|||||||||||||||||||
примера 6.1 |
(рис. |
6.5). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
3. |
Пусковой момент Мп\ = |
1,71Мни» = 1,71 • 77 = |
132 Н • м. |
|
|||||||||||||||
4. |
Произвольно |
выбираем |
момент |
переключения |
М„2 = 8 8 Н • м |
и восставляем |
|||||||||||||
два перпендикуляра из точек а и б. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Проводим |
прямую |
|
через |
полу |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
ченные точки з н и пересечения этих |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
перпендикуляров с естественной харак |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
теристикой до пересечения с горизон |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
талью, проходящей через точку на оси |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
ш, = 104,5 |
рад/с. |
Получаем |
.точку к. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Строим прямую бк, а затем пусковую |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
диаграмму абвгдежз. При этом точка з |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
должна |
оказаться |
на |
|
естественной |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
характеристике. Если эта точка не |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
будет |
принадлежать |
естественной |
ха |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
рактеристике, то выбираем М„2 другой |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
величины |
и повторяем |
построения. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
5. Проводим вертикаль из точки |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
номинального момента |
М||(Ш= 7 7 |
Н • м |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
и отмечаем точки пересечения с лучами |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
пусковой диаграммы м, н, п, р, с. Со |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
противления |
ступеней |
пускового |
|
рео |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
стата |
определяем |
по |
|
номинальному |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
сопротивлению |
ротора |
/?2HoM: |
г, = |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
~Раиои{мн/сл) =7,46 (10/52) = |
1,43 |
|
Ом; |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Гг = &2..0М(нп/сл) = |
7,46(5,5/52) |
= |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
= 0,79 |
Ом; |
г3 = |
/?2ном (пр/сл) = |
7.46Х |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
X (2,5/52) =0,359 Ом. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
6. |
Масштаб |
сопротивлении |
ш* = |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
= /?2нон/сл = 7,46/52 = 0,144 |
|
Ом/мм. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Если |
известно |
семейство |
|
механи |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
ческих |
характеристик, |
|
|
то |
пусковые |
Рис. 6.5. Пусковая диаграмма асннхрон |
|||||||||||||
сопротивления |
можно |
|
рассчитать |
по |
ного двигателя при нелинейной механиче |
||||||||||||||
методу, описанному в § 4-13. |
|
|
|
|
|
|
ской характеристике |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1П |
З А Д А Н И Е 6 .2 . Р а с ч е т с о п р о т и в л е н и й п у с к о в ы х р е з и с т о р о в д л я а с и н х р о н н о г о
д в и г а т е л я . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р а с с ч и т а т ь с о п р о т и в л е н и я п у с к о в ы х р е з и с т о р о в д л я д в и г а т е л я и з з а д а н и я 6 .1 . |
||||||||||
ес л и |
2 = 3 и |
Л1*Я| = 1,6. |
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е р |
G.4. Д л я |
д в и г а т е л я |
M T F 2 1 1 -6 |
р а с с ч и т а т ь |
с о п р о т и в л е н и е т о р м о з н о г о |
|||||
р е з и с т о р а : |
|
|
|
ес л и М„ = |
|
|
|
|
|
|
в |
р е ж и м е |
п р о т н в о в к л ю ч е н и я , |
0 ,6 М макс и |
со„ = — <о„0м; |
|
|
||||
в |
р е ж и м е |
р е к у п е р а т и в н о г о т о р м о ж е н и я , |
е с л и AfpfK= 0 ,9 1 M HOH |
и <ор = 1 4 |
0 р а д /с . |
|||||
Решение. |
Р е ж и м |
п р о т н в о в к л ю ч е н и я . |
1. |
С ч и т а я , |
ч т о М „ s |
/ 2n, н а |
хо д и м |
т о к |
р о т о р а |
п ри |
т о р м о ж е н и и |
п р о т и в о в к л ю ч е н и е м |
hn= /г.юмМ ,,//№ „«, = |
|||||||
= |
/2ноМ0 ,6 Л ^ акс/М „о - = |
1 9 ,8 |
- 0 ,6 |
• 2,1 = 2 5 |
А . |
|
|
|
R„ = |
||||
|
2 . П о л н о е |
с о п р о т и в л е н и е |
п ри |
т о р м о ж е н и и |
п р о т и в о в к л ю ч е н и е м |
||||||||
= |
2 £ 2 H 0 „/(V 3 7 2 n ) = 2 |
• 2 5 6 / ( V T |
• 2 5 ) |
= |
11,9 О м . |
|
|
|
|
||||
|
3. С о п р о т и в л е н и е т о р м о зн о й с е к ц и и , в к л ю ч е н н о й п о с л е д о в а т е л ь н о с п у с к о в ы м |
||||||||||||
р е зи с то р о м |
(с м . |
п р и м е р |
6 .2 ) |
г„ = |
# „ — (г2+ r„i |
+ rn2+ |
t„3) = |
1 1 ,9 — (0 ,5 4 4 + |
2 ,7 6 + |
||||
+ |
1,26 + |
0 ,6 1 ) |
= 6 , 7 2 6 |
О м . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4. Д л я г р а ф и ч е с к о г о р а с ч е т а э т о г о ж е р е з и с т о р а о т л о ж и м т о ч к у т (с м . р и с . 6 .5 ) |
||||||||||||
с |
к о о р д и н а т а м и |
М„ = |
0 ,6 М макс = |
0 ,6 • |
162 |
= 9 7 ,2 Н |
• м ; (о„ = — 9 7 ,5 р а д / с . |
|
|||||
|
5. С тр о и м м е х а н и ч е с к у ю х а р а к т е р и с т и к у кт и н а х о д и м т о ч к у у н а п е р е с е ч е н и и |
||||||||||||
ее с в е р т и к а л ь ю н о м и н а л ь н о г о р е ж и м а . |
|
|
|
|
г'„ = |
||||||||
|
6. О п р е д е л я е м |
с о п р о т и в л е н и е |
т о р м о зн о й |
с е к ц и и |
п р о т н в о в к л ю ч е н и я |
= /п « * м у - 0 ,1 4 4 • 4 5 = 6 ,4 7 О м . С р а в н и в а я р е з у л ь т а т ы а н а л и т и ч е с к о г о и г р а ф и ч е ск о го м е то д о в (п у н к т ы 3 и 6 ) , у б е ж д а е м с я , ч т о о н и д о с т а т о ч н о б л и з к и .
Р е ж и м |
р е к у п е р а т и в н о г о |
т о р м о ж е н и я . |
1. С к о л ь ж е н и е п р и р е |
|||||||||
к у п е р а т и в н о м |
т о р м о ж е н и и s peK= |
(ш ,— сорск)/и), |
= (1 0 4 ,5 — 1 4 0 ) /1 0 4 ,5 |
= — 0 ,3 4 . |
||||||||
2 . |
Т о к р о т о р а |
в |
н а ч а л е |
т о р м о ж е н и я |
12ре«= |
12по»М^Мпок = |
1 9 ,8 • 0,91 = 18 А. |
|||||
3. |
П о л н о е |
с о п р о т и в л е н и е |
п р и р е к у п е р а т и в н о м |
т о р м о ж е н и и f l peK= £ 2H0Ms p/( V ^ a ) a ) = |
||||||||
= 25 6 |
• 0 , 3 4 / ( v T |
• |
18) |
= 2 , 7 8 |
О м . |
|
|
|
|
|
||
4 . |
С о п р о т и в л е н и е |
т о р м о зн о й |
с е к ц и и |
р е к у п е р а т и в н о г о |
т о р м о ж е н и я ,'в к л ю ч а е м о й |
|||||||
п о с л е д о в а т е л ь н о |
с |
р о т о р о м , г рск =.RptK— r2= |
2 ,7 8 — 0 ,5 4 4 = |
2 ,2 3 6 О м . |
5. Д л я г р а ф и ч е с к о г о р а с ч е т а э т о г о р е з и с т о р а с т р о и м м е х а н и ч е с к у ю х а р а к т е р и ст и к у р е к у п е р а т и в н о г о т о р м о ж е н и я п о з а д а н н ы м у с л о в и я м . О т л о ж и м т о ч к у т' с
к о о р д и н а т а м и : М рек = — 0 .9 Ш и о « = |
— 0,91 |
• 7 7 = |
— 7 0 Н « м и |
ш = 140 |
р а д / с , |
или |
||
т о ч к у т", си м м е т р и ч н у ю ей |
о т н о с и т е л ь н о |
и с |
к о о р д и н а т а м и : |
AfpcK = |
7 0 Н • |
м и |
||
ш = 104 ,5 — (1 4 0 — 104 ,5 ) = 6 7 |
р а д / с |
(р и с . |
6 |
.5 ) . |
|
|
|
|
6 . Н а х о д и м т о ч к у ф н а п е р е с е ч е н и и эт о й м е х а н и ч е с к о й х а р а к т е р и с т и к и с в е р
т и к а л ь ю н о м и н а л ь н о г о р е ж и м а и о п р е д е л я е м с о п р о т и в л е н и е т о р м о з н о й се к ц и и = т * • рф = 0 ,1 4 4 • 15,5 = 2 ,2 3 О м .
С р а в н и в а я р е з у л ь т а т ы р а с ч е т а (п у н к т ы .4 и 6 ) , у б е ж д а е м с я , ч т о о н и д о с т а т о ч н о б л и зк и .
З А Д А Н И Е 6 .3 . Р а с ч е т с о п р о т и в л е н и й т о р м о з н ы х р е з и с т о р о в д л я а с и н х р о н н о г о д в и г а т е л я .
Д л я д в и г а т е л я и з з а д а н и я 6 .2 р а с с ч и т а т ь с о п р о т и в л е н и е т о р м о з н о г о р е з и с т о р а :
в р е ж и м е п р о ти в о в -к л ю ч ен и я , |
ес л и |
М„=0,ЬМиа*е и |
о)п = |
— 0,75(о„оМ; |
в р е ж и м е |
р е к у |
||||||
п е р а т и в н о г о |
т о р м о ж е н и я , |
есл и |
Мрек= |
0,8А 1НО„ |
и |
<ор = |
1,5а)„0м |
|
|
|
||
§ 6.5. Характеристики и пусковые свойства синхронных |
|
|
||||||||||
двигателей |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Механическая характеристика |
синхронного двигателя |
имеет |
||||||||||
вид горизонтальной |
прямой, |
т. е. |
частота |
вращения |
его |
не |
за |
|||||
висит от |
нагрузки |
(рис. |
6.6, а) . |
С |
увеличением нагрузки |
воз |
растает угол 0 — угол между векторами напряжения сети U c и ЭДС обмотки статора Е0 (рис. 6.6, б ). Из векторной диаграммы можно
вывести |
формулу электромагнитного |
момента М = (m^w,) (U {E0/ |
|
x,)sin0, |
где пц — число фаз статора; |
ш, — угловая |
скорость поля |
статора; |
U, — напряжение на статоре; Е0 — ЭДС, |
наведенная в |
112
|
Р и с . |
6 .6 . Х а р а к т е р и с т и к и |
(а, |
в) и в е к т о р н а я д и а г р а м м а (б) с и н х р о н |
||
|
|
|
н о го д в и г а т е л я : |
|
|
|
|
/, —ток статора; г, —активное сопротивление обмотки статора; х, —индуктивное сопро |
|||||
|
|
тивление, созданное |
потокомрассеяния ипотокомякоря |
|
||
обмотке |
статора; х, — индуктивное сопротивление обмотки |
статора; |
||||
0 |
— угол между векторами намагничивающих сил статора и ротора. |
|||||
Из |
этой |
формулы следует, что момент изменяется в зависимости |
||||
от нагрузки по синусоидальному закону (рис. |
6.6, в). |
При от |
||||
сутствии |
нагрузки угол |
0= 0, т. е. напряжение |
и ЭДС совпадают |
|||
по |
фазе. |
Это означает, что поле статора и поле ротора совпа |
||||
дают по |
направлению, |
т. е. |
пространственный |
угол между ними |
равен нулю. С увеличением нагрузки момент возрастает и достигает критического максимального значения при 0= 90° (кривая i), который двигатель в состоянии создать при заданном сетевом на
пряжении и токе возбуждения. Обычно номинальное |
значение |
угла Оном*** (25 -г- 30) °, что ниже критического значения в |
три раза, |
поэтому !перегрузочная способность двигателя М шкс/М Нм= 1 , 5 3 . Большее значение относится к двигателям с неявно выраженными полюсами на роторе, а меньшее — с явно выраженными. Во втором
случае характеристика (кривая 2) имеет |
критический момент при |
||||
0 =65°, что вызвано влиянием реактивного момента. |
|
||||
или |
Чтобы двигатель |
не |
вышел из синхронизма при перегрузках |
||
снижении сетевого |
напряжения, временно можно |
увеличить |
|||
ток |
возбуждения, |
т. е. |
использовать |
форсированный |
режим. |
Особые сложности возникают в синхронном двигателе при пус ке. При включении статора в сеть поле начинает быстро вра щаться, а ротор вследствие большой инерции не успевает вслед за полем. На него будет действовать момент переменного на правления, что вызывает вибрацию ротора, но не его вращение..
Современные синхронные двигатели имеют пусковую обмотку, представляющую собой часть беличьего колеса и закладываемую в пазы полюсных наконечников ротора. Пуск происходит при об мотке возбуждения ротора, замкнутой на резистор. Когда двига тель разгонится под действием асинхронного момента, возника ющего в пусковой обмотке, включают ток возбуждения. Появляется электромагнитный вращающий момент. Ротор делает рывок в ско рости и втягивается в синхронизм. При равномерном вращении
113
торе пропорционально растут угловая скорость поля и соответствен
но |
скорость ротора, |
но |
из |
(6.6) |
магнитный поток статора |
(D=£,/(4,44/,w,A:o6i) «i/j/C c/,) |
зависит |
от частоты. С увеличением |
|||
/, |
он уменьшается, а |
это |
приводит к |
резкому возрастанию тока |
в роторе, который должен скомпенсировать |
уменьшение |
потока, |
|
чтобы создать |
требуемый момент на валу |
двигателя, |
так как |
М = с/,Фcos ф2. |
Поэтому с изменением частоты необходимо |
пропор |
ционально изменять и величину напряжения, подаваемого на статор. Регулировать частоту напряжения, подаваемого на статор, можно с помощью синхронных, асинхронных или тиристорных преобразова
телей частоты.
Р и с . 7 .1 . С т р у к т у р н а я с х е м а си н х р о н н о го п р е о б р а з о в а т е л я ч а с т о т ы
Структурная схема с синхронным генератором (рис. 7.1). Ско рость асинхронного двигателя МЛ1 можно регулировать путем изме нения частоты ЭДС, вырабатываемой синхронным генератором GC. Это достигается изменением угловой скорости его ротора с по мощью двигателя постоянного тока МП. Генератор постоянно го тока G/7 питает этот двигатель и позволяет получить достоточно широкий диапазон регулирования его скорости путем изменений напряжения на якоре и потока возбуждения двигателя по системе Г—Д (см. рис. 5.7). Генератор постоянного тока приводится в движение от асинхронного двигателя Л/Л2, включенного в промыш ленную сеть. Таким образом, для регулирования скорости механиз ма требуется агрегат, состоящий из пяти машин.
Частотное управление целесообразно, если необходимо из менять угловую скорость сразу у нескольких механизмов. Рас смотренная схема громоздка, КПД ее невелик, так как опреде ляется произведением КПД всех машин, входящих в агрегат. Регулирование скорости возможно как вверх, так и вниз от ос
новной в диапазоне Д = 10 : 1. |
частоты |
(рис. 7.2, а). Трехфазное |
|||
Тиристорный преобразователь |
|||||
напряжение |
подается на |
выпрямитель |
В, его тиристоры |
могут |
|
не только |
выпрямлять, |
но и |
регулировать напряжение. |
Дрос |
сель Ьф и конденсатор С0 образуют фильтр, сглаживающий пульса ции выпрямленного тока.
С помощью тиристоров 77—Тб выпрямленное напряжение ин вертируется, т. е. преобразуется в переменное. Открываются ти ристоры поочередно (см. рис. 3.11). Форма напряжения на выходе инвертора получается не синусоидальной, а прямоугольной. Это значит, что и напряжение, и ток содержат высшие гармоники. Шесть конденсаторов С способствуют запиранию тиристоров, а шесть вентилей В не позволяют разряжаться им через нагрузку.
115
Р и с . 7 .2 . Т и р и с т о р н ы й п р е о б р а з о в а т е л ь ч а с т о т ы
Вентили В2 образуют обратный мост, пропускающий реактивный
ток в те |
моменты |
времени, |
когда знаки |
тока и |
напряжения |
не совпадают. Дроссели Ы и L2 необходимы для ограничения токов |
|||||
разрядки конденсаторов. |
управляющих |
импульсов |
на Т1— Тб |
||
Изменяя |
быстроту |
подачи |
от специального блока управления, получим изменение частоты тока в статоре. От того же блока подаются сигналы на тиристоры вы прямителя В, обеспечивая одновременное изменение и частоты, и напряжения. Недостатки этой схемы — явно выраженная несинусоидальность токов и невозможность рекуперации энергии в сеть из-за односторонней проводимости выпрямителя В.
Механические характеристики асинхронного двигателя при частотном управлении показаны на рис. 7.2, б.
§ 7.2. Регулирование угловой скорости изменением напряжения на статоре
В соответствии с (6.15) и (6.16) при увеличении напряже ния на статоре растет максимальный момент, а критическое
скольжение |
и критическая угловая скорость не |
изменяются |
(рис. 7.3,а). |
Рассматривая вентиляторную нагрузку, |
убеждаем |
ся, что скорость ротора с увеличением напряжения растет, но незначительно. Для увеличения диапазона регулирования в цепь ротора включают резисторы, позволяющие снизить критическую скорость и сделать характеристики более мягкими (рис. 7.3,6).
Регулирование скорости возможно только вниз от основной, так как увеличение напряжения выше номинального приводит к насыщению магнитной системы и возрастанию намагничивающих то ков. Недостатком этого способа является снижение максимального и пускового моментов при уменьшении напряжения.
116
а)
Р и с . 7 .3 . М е х а н и ч е с к и е х а р а к т е р и с т и к и п р и |
н о р м а л ь н о м (а) и п о в ы ш ен н о м (б ) |
с о п р о т и в л е н и я х р о т о р а |
|
Для регулирования напряжения |
на статоре можно использо |
вать регулировочный автотрансформатор, дроссели насыщения, тиристорные преобразователи и др.
Схема с автотрансформатором (рис. 7.4, а) дает возможность плавно и экономично регулировать скорость двигателя.
Дроссели насыщения (рис. 7.4, б) включаются в каждую фазу. С увеличением тока управления /упр уменьшается индуктивное со противление дср.о рабочей обмотки РО дросселя и падение напряжения на ней, а напряжение на статоре и скорость ротора возрастают. Как и в предыдущем способе, здесь при уменьшении напряжения снижается максимальный момент и, следовательно, несколько сни жается критическая скорость.
Схема трехфазного тиристорного регулирования напряжения на встречно-параллельных элементах (рис. 7.4, в). С помощью блока управления БУ можно изменять угол открывания тиристоров и тем самым регулировать напряжение на статоре. При запирании всех тиристоров двигатель отключается от сети. Если изменять последовательность включения тиристоров, то изменяется чередова
н и е |
. 7 .4 . С х е м ы с а в т о т р а н с ф о р м а т о р о м (а), |
д р о с с е л я м и н а с ы щ е |
|
н и я |
( б ) , т р е х ф а з н ы м |
т и р и с т о р н ы м р е г у л я т о р о м (в ) и н ес и м м е т р и ч |
|
|
н ы м |
н а п р я ж е н и е м н а с т а т о р е |
(г) |
117
ние фаз статора, а следовательно, и направление вращения ротора. Схема с несимметричным напряжением (рис. 7.4, г) . Если вклю чить в одну из фаз резистор, реактор или автотрансформатор, то получим несимметричное напряжение на статоре. Изменяя коэф фициент трансформации, получим различную эллиптичность вращаю щегося поля статора. Как известно, эллиптическое поле можно представить в виде суммы двух круговых полей: прямого и обратного. Каждое из них создает в роторе свой электромагнитный момент: вращающий М, и тормозной М2. Результирующий момент Мрез= М 1—М2 будет переменным, что приведет к соответствующему
изменению скорости.
iap
С увеличением числа пар полюсов угловая скорость поля уменьшается, следовательно, снижается и скорость ротора [см. (6.1), (6.2)]. Специально выпускают двухскоростные двигатели, обмотки статора которых состоят из отдельных частей. Их можно пере-
соединять по |
двум разным схемам: звезда и |
двойная звезда |
(рис. 7.5, а, в) |
или треугольник и двойная звезда |
(рис. 7.5, б, г) . |
При двойной звезде скорость поля всегда в два раза больше, чем при звезде или треугольнике. Однако эти переключения неравно значны. Дело в том, что максимально допустимый момент при дли тельной работе определяется максимально допустимым фазным током по условиям нагрева обмоток [см. (6.14)] и зависит от по тока статора, пропорционального квадрату фазного напряжения. От тех же величин зависит и длительно допустимая мощность.
Если переключать обмотки со звезды на двойную звезду, то фазное напряжение не изменится, а при переходе с треугольника на двойную звезду оно уменьшается в УУ раз. Но при двойной звезде ток в каждой фазе можно допустить в два раза больший,
чем |
в звезде или треугольнике, так |
как каждая |
фаза |
состоит |
из |
двух параллельных ветвей. Тогда |
получим, что |
при |
перехо |
де со звезды на двойную звезду скорость и мощность увеличива ются в два раза, следовательно, критический момент остается постоянным (М = Р /о)= const). Если переключать с треугольника
Р и с . 7 .5 . С х е м ы |
с о е д и н е н и я о б м о т о к |
с т а т о |
р а в з в е з д у (а) |
и д в о й н у ю з в е з |
д у |
(б), в т р е у г о л ь н и к и |
(в) и |
д в о й н у ю з в е з д у |
(г ) |
118
на двойную звезду, то фазное напряжение уменьшается в VT раз. Тогда даже при двойном фазном токе мощность увеличится только в 2/л/3~= 1,18 раза и ее можно считать неизменной. В этом случае при увеличении угловой скорости в два раза мощность почти не изменяется, а момент уменьшается приблизительно в два раза. Таким образом, целесообразно применять для привода подъемных устройств двигатели, обмотки которых соединены в звезду, а для привода станков двигатели, статорные обмотки которых соединены в треугольник (см. § 5.1).
Бывают двигатели с двумя обмотками на статоре, изолирован ными друг от друга, причем одна из них без переключения, а вто рая с переключением полюсов. Тогда получаются трехскорост ные двигатели. Если же обе обмотки имеют переключение полю сов, то двигатели получаются четырехскоростными. В некоторых
случаях используют две изолированные |
обмотки |
с разным числом |
|||
р без переключения. Например, в лифтовых двигателях |
pj = 3, |
а |
|||
Рг—12, что |
соответствует синхронной |
частоте |
вращения |
1000 |
и |
250 об/мин. |
|
|
|
|
|
Р и с . 7 .6 . М е х а н и ч е с к и е х а р а к т е р и с т и к и п р и |
п ер ек л ю ч ен и и со з в е з д ы |
н а д в о й н у ю з в е з д у ( а ) и с т р е у г о л ь н и к а |
н а д в о й н у ю з в е з д у (б ) |
На рис. |
7.6, а |
изображены механические |
характеристики для |
|
двухскоростного |
двигателя с переключением |
со звезды на двой |
||
ную звезду, |
а |
на |
рис. 7.6, б — при переключении с треугольника |
на двойную звезду. В случае быстрого перехода с большей ско рости на меньшую двигатель некоторое время работает в тормоз ном режиме. Действительно, если скорость поля уменьшить, то в первый момент ротор продолжает вращаться с прежней скоро стью. Двигатель мгновенно переходит с одной характеристики на другую, т. е. из точки 1 в точку 2 (рис. 7.6, а). Затем следует рекуперативное торможение (точки 2, 3, 4), в точке 5 он начинает работать в установившемся режиме. Если же переключать с мень шей скорости на большую, то двигатель мгновенно переходит из
точки 5 в точку 6, |
затем следует разгон (точки б и 7), а в точке 1 |
||
опять наступает установившийся режим. |
|
|
|
§ 7.4. Регулирование углодой сисроэтн |
|
|
|
сопротивления а цели ротора |
|
|
|
Включение резисторов в цепь ротора (рис. |
7.7, а), |
как из |
|
вестно, повышает |
критическое скольжение, т. е. |
снижает |
крити |
ческую угловую скорость, а максимальный момент при этом не изме
119
няется (рис. л7, б). Это дает возможность уменьшать угловую скорость ротора.
Процесс регулирования скорости происходит следующим обра зом. При увеличении сопротивления цепи ротора R 2 уменьшается ток ротора /2, что приводит к снижению вращающего момента М, который становится меньше момента сопротивления, а динамический момент — соответственно меньше нуля. Начинается замедление, скольжение s растет, ЭДС Е2 в обмотке ротора увеличивается, ток ротора 12 и вращающий момент возрастают. Когда вращающий и статический моменты сопротивления становятся равными, замедле ние прекращается и наступает установившийся режим, но с меньшей угловой скопостью.
Р и с . |
7 .7 . С х е м а |
р е г у л и р о в а н и я у г л о в о й |
с к о р о с т и |
||
ас и н х р о н н о г о |
д в и г а т е л я и зм е н е н и е м с о п р о т и в л е н и я |
||||
в ц еп и |
р о т о р а |
( а ) , |
м е х а н и ч е с к и е х а р а к т е р и с т и к и |
(6) |
|
|
|
и л о г и ч е с к а я ц е п о ч к а (в ) |
|
|
|
Если момент при регулировании скорости |
не |
изменяется (в |
|||
подъемном устройстве), |
то |
энергия, потребляемая от сети, бу |
|||
дет той же. Механическая |
работа двигателя |
становится меньше, |
но пропорционально увеличивается энергия скольжения, т. е. тепло вая энергия, идущая на нагрев резистЬров и ротора. Процессы, происходящие при регулировании скорости, можно записать в виде логической цепочки (рис. 7.7, в) . Здесь стрелки вверх и вниз указывают на увеличение или уменьшение величин, стоящих в квад рате. В промежутке между квадратами указаны формулы, до казывающие эти изменения.
Регулирование скорости таким способом неэкономично, поте ри энергии пропорциональны скольжению. Плавность зависит от числа ступеней реостата, что усложняет цепь управления, увели чивает ее стоимость, снижает надежность. Стабильность скорости при изменении нагрузки уменьшается, диапазон регулирования невелик. Регулирование скорости возможно только вниз от ос
новной. Способ применяют |
только |
для |
асинхронных двигателей |
|||
с фазным |
ротором (в подъемных |
кранах, |
металлургических |
ус |
||
тановках, |
в регулируемых |
вентиляторах |
и |
т. д.). Несмотря |
на |
перечисленные недостатки, этот способ широко распространен, так как весьма прост и надежен.
120