книги / Элементы гидравлических систем и объёмного гидропривода
..pdfная (обобщенная) характеристики, определяемые так же, как статические характеристики.
Статической характеристикой гидравлических устройств называется зависимость, связывающая между собой различные установившиеся значения либо двух, либо трех следующих величин: расхода рабочей среды, перепада давления, перемещения запорно-регули- рующего элемента [2].
Статические характеристики показывают в квазистационарном режиме зависимость между двумя параметрами при фиксированных (постоянных) значениях входного сигнала: расходная qд = ϕ(x) при
pд −idem; перепадная pд = ϕ(x) при qд −idem; расходно-перепадная qд = ϕ( pд, x), где qд – расход, pд – перепад давления, x – переме-
щение запорно-регулирующего элемента (см. рис. 53, 55, 58). Статические характеристики могут быть получены из известных
формул расхода рабочей среды в гидравлических устройствах, например по формуле (21).
На основании статических характеристик рассчитываются конструктивные и геометрические параметры дросселирующих распределителей и гидроусилителей. Кроме того, они имеют большое значение для определения коэффициентов передачи, постоянных времени, демпфирующих и энергетических свойств гидросистемы. Сравнительный анализ статических и энергетических характеристик с учетом характеристик управления позволяет осуществить в соответствии с техническими требованиями научно обоснованный выбор количества каскадов усиления, типа дросселирующих устройств, структуры гидроусилителей и построить оптимальную гидравлическую систему управления [17].
Дросселирующие гидрораспределители сопло-заслонка имеют простую конструкцию, состоящую из заслонки и одного или двух сопел, а также постоянных дросселей. Примеры конструктивного исполнения однощелевого и двухщелевого дросселирующего распределителя показаны на рис. 51.
131
|
|
|
G3 (h) |
G4 (h) |
|
|
|
Gнс |
|
|
Gнс |
|
|
h0 |
h0 |
h0 |
h |
qдр |
qс |
p3 |
T |
|
p4 |
|
|
||||
pн |
|
|
|||
|
|
h |
|
pк |
|
pк |
q |
G1 |
|
G2 |
|
|
|
T |
pн |
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
б |
|
Рис. 51. Конструктивные схемы дросселирующего гидрораспределителя сопло-заслонка
Заслонка перемещается вдоль или поперек оси сопла, изменяя гидравлическое сопротивление дросселя. Жидкость чаще движется от сопла к заслонке, но применимо и обратное направление движения. В зазоре между соплом и заслонкой возможны два вида течения жидкости – отрывное и безотрывное. Не следует допускать существования двух видов течения для исключения неоднозначности рас- ходно-перепадной характеристики дросселя. Для этого необходимо скруглять острые кромки сопла, уменьшать площадь торцовой поверхности сопла и повышать давление в полости, куда вытекает жидкость из зазора.
Дросселирующие гидрораспределители сопло-заслонка относятся к квадратичным турбулентным дросселям, поэтому их статические характеристики имеют высокую стабильность в широком диапазоне изменения температуры. Вследствие достаточно большого зазора между соплом и заслонкой они могут работать на слабо очищенных жидкостях.
Однощелевой дросселирующий гидрораспределитель соплозаслонка (рис. 51, а) имеет несимметричные статические характеристики. Для него характерен дрейф величины начального давления
132
в междроссельной камере между соплом и постоянным дросселем при изменении температуры рабочей жидкости [2, 17].
Указанные недостатки отсутствуют у двухщелевого дросселирующего распределителя (рис. 51, б) сопло-заслонка, имеющего конструктивную симметрию и симметрию статических характеристик.
Для построения статических характеристик необходимо вывести уравнение обобщенной характеристики, которое получают, вводя понятие идеализированной модели рассматриваемого гидроаппарата. Этот гидроаппарат принято называть идеальным. Для него справедливы следующие допущения: рабочая жидкость невязкая; коэффициент расхода дросселя сопло-заслонка не зависит от перемещения заслонки; потери давления в соединительных гидролиниях и на нерегулируемых участках сопла отсутствуют; давление питания постоянно, а давление слива равно нулю.
Для примера рассматривается гидравлический мостик соплозаслонка, представляющий собой гидроаппарат, состоящий из двух гидравлических потенциометров, в одну диагональ которого включена нагрузка, а в другую – источник питания (рис. 51, б и рис. 52) [2].
G3 |
(h) |
T |
|
(h) |
|||
|
G4 |
Gнс |
Gнс |
p3 |
p4 |
G1 |
G2 |
pк |
|
|
Рис. 52. Гидравлический мостик сопло-заслонка
133
Основу симметричного гидравлического мостика составляют четыре гидравлических сопротивления (дроссели), два из которых постоянные и имеют гидравлическую проводимость G1 и G2 , а два
других – переменные проводимостью G3 (h) и G4 (h). Гидравличе-
ская проводимость регулируемых дросселей изменяется при смещении заслонки от своего нейтрального положения и определяется зависимостью
G(h) =µсπdc (h0 ±h) |
2 / ρ, |
(25) |
где µc – коэффициент расхода сопла; dc |
– диаметр отверстия сопла; |
h0 – зазор между соплом и заслонкой при ее нейтральном положении; h – смещение заслонки из нейтрального положения.
При нейтральном положении заслонки относительно сопел, гидравлическая проводимость G0 регулируемых дросселей примет вид
G0 =µсπdсh0 2 / ρ . |
(26) |
Гидравлическая проводимость Gн.с собственных сопротивлений
сопла определяется сопротивлением каналов, поворотных устройств, фильтров, входных отверстий и цилиндрического насадка сопла на пути жидкости от точки присоединения диагонали до среза сопла и не учитывается в идеальном гидроаппарате.
Гидравлическая проводимость нерегулируемых дросселей
G1 =G2 =µдрSдр 2/ ρ . |
(27) |
Перепад давлений pд = p3 − p4 мостика называется давлением нагрузки, а расход qд – расходом в диагонали мостика. Гидравличе-
ский мостик относится к элементам управления с большим сопротивлением (импедансом) нагрузки, так как обладает свойством изменения давления pд в широких пределах при сравнительно малых
расходах qд в диагонали.
Расходная характеристика qд = ϕ(h) устанавливает зависимость расхода жидкости в диагонали от смещения заслонки при постоян-
134
ной нагрузке. Эта характеристика определяет начальную скорость нагрузки и позволяет оценить ее быстродействие.
Для идеального гидравлического мостика qд = 0,5 (q4 −q3 ) или
qд = kqhh, где kqh = qс / h0 |
– коэффициент передачи мостика по расхо- |
ду; qс =G0 pс − pсл , pc |
– давление перед соплом при нейтральном |
положении заслонки. |
|
Полезный максимальный расход (qд )max в диагонали мостика
соответствует расходу сопла при нейтральном положении заслонки и возрастает с увеличением расхода сопла qс при нейтральном по-
ложении заслонки (h = 0). Следовательно, для увеличения расхода
жидкости в диагонали мостика с целью повышения быстродействия гидроаппарата нужно увеличивать начальный расход через сопла.
Из уравнения расходной характеристики следует, что идеальный дросселирующий гидрораспределитель сопло-заслонка обладает сравнительно малым полезным расходом жидкости в диагонали и имеет идеальную линейную зависимость этого расхода от перемещения заслонки.
Перепадная характеристика pд = ϕ(h) показывает зависимость
давления в диагонали мостика от смещения заслонки при установившемся движении жидкости и постоянном расходе в диагонали. Перепадная характеристика идеальной модели нелинейная, но в диапазоне смещения заслонки от h = 0 до h = hmax имеет близкую к ли-
нейной зависимость pд = kphh, где kph – коэффициент передачи мости-
ка по нагрузке. Перепадная характеристика может быть использована для расчета жесткости пружин в статическом гидроусилителе.
Расходно-перепадная характеристика qд = ϕ( pд,h) устанавли-
вает зависимость между расходом и давлением в диагонали при различных положениях заслонки. Эта характеристика дает представление о полезных расходах, давлениях и мощностях гидроаппарата. В центральной части характеристики выделяется расчетная зона, где
135
кривые близки к линейным зависимостям, и используется для работы гидроусилителя.
При переходе к статическим характеристикам реального гидроаппарата необходимо учесть, что они выражаются сложными нелинейными уравнениями. Упрощение математической модели возможно при линеаризации исходных уравнений. Уравнение линеаризованной расходно-перепадной характеристики примет вид
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
qд = kqhh – kqр pд или pд = kphh – kpqqд, |
|
(28) |
||||||||||||||||||||||||||||
где kqh |
– коэффициент передачи гидроусилителя по расходу, |
|
|
kqh |
= |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
= |
|
∂qд |
|
|
; kq |
|
|
– коэффициент скольжения обобщенной гидравлической |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
∂h |
|
|
р |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∂qд |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
характеристики гидроусилителя по нагрузке, kqp = |
|
|
; kph |
– |
коэф- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
∂pд |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
фициент |
|
|
передачи |
|
гидроусилителя по |
давлению, |
kph |
= |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
∂qд / ∂h |
|
|
|
|
|
|
|
∂pд |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
= |
|
|
|
= |
|
|
|
; |
kp |
|
– коэффициент жесткости обобщенной гид- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
∂qд / ∂pд |
∂h |
q |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
равлической |
|
|
характеристики гидроусилителя |
по нагрузке, |
kpq |
= |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
=1/ kq |
p |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q = −0, 7 q = 0 q = 0, 7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
p = 0,8 |
|
p = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0 |
|
|
|
= 1 |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
h |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0, 5 |
|
|
q |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
0, 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
0, 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
−0, 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−0, 5 |
−0, 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
p = −0, 8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
= −1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
−0, 8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−1, 0 |
−0, 8 |
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
−1, 0 −0, 5 0 0, 5 |
|
|
|
|
|
−1, 0 −0, 5 0 0, 5 |
|
|
−1, 0 −0, 5 0 0, 5 p |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
h |
|
|
h |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 53. Статические характеристики дросселирующего гидрораспределителя сопло-заслонка: а – расходная; б – перепадная; в – расходно-перепадная
136
Из линеаризованного уравнения расходно-перепадной характеристики (28) могут быть получены уравнения расходной и перепадной характеристик. Статические характеристики дросселирующего гидрораспределителя сопло-заслонка представлены в относительных координатах на рис. 53.
Дросселирующий гидрораспределитель со струйной трубкой
[2] конструктивно состоит из струйной трубки 1 и приемной плиты 2, к которой присоединены исполнительные гидролинии 3 и 4. Конструктивная схема гидроаппарата представлена на рис. 54.
pк;qк
A-A
1
|
|
|
δ |
A |
z |
dс |
A |
|
2
p3 4 3 p4
Рис. 54. Конструктивная схема дросселирующего гидрораспределителя со струйной трубкой
В насадке струйной трубки 1 потенциальная энергия жидкости под давлением pк преобразуется в кинетическую энергию вытекаю-
щей струи. Затем снова происходит преобразование кинетической энергии в потенциальную при попадании струи в приемные окна плиты 2, расположенные напротив насадка.
137
Угловое перемещение струйной трубки относительно оси вращения приводит к перераспределению энергии в приемных окнах и, следовательно, к появлению перепада давления в исполнительных гидролиниях 3 и 4, соединяющих приемные окна плиты 2 с рабочими полостями гидродвигателя.
Приемные окна выполняются обычно круглой формы. Для расширения диапазона линейности перепадной и расходной характеристик, а также увеличения расхода в гидролиниях 3 и 4 при относительно малых перемещениях z струйной трубки отверстия в приемной плите иногда выполняют прямоугольной формы.
Зазор δ между срезом сопла конического насадка и входом в приемные окна плиты 2 составляет (4,05...4,20)dс. На таком рас-
стоянии струя расширяется и при нейтральном положении струйной трубки 1 перекрывает приемные окна. Допустимо уменьшение зазора δ до существенно меньших значений. Ширина перемычки между
приемными окнами составляет (2,0...5,0) 10−4 м.
Дросселирующий гидрораспределитель со струйной трубкой отличается высокой чувствительностью, так как для поворота трубки требуется очень небольшое усилие. Он невосприимчив к загрязнению рабочей жидкости вследствие достаточно большого диаметра dс сопла насадка. У него практически отсутствует «уход» нуля при
изменении давления питания и вязкости [17].
Однако гидроаппараты этого типа конструктивно и технологически сложны, имеют относительно сложные регулировки, склонны при некоторых сочетаниях конструктивных и гидравлических параметров к возникновению вибраций.
Истечение жидкости из насадка струйной трубки может происходить в незатопленную среду (атмосферу) и в свободно затопленную (заполненную жидкостью) среду. Затопленная среда улучшает характеристики дросселирующего гидрораспределителя, потому что воздух не попадает вместе со струей в приемные окна и увеличивается демпфирование колебаний струйной трубки.
138
Гидрораспределители со струйной трубкой применяют в основном для управления предварительных каскадов усиления. Использование в исполнительных каскадах силового гидропривода при наличии источника питания большой мощности ограничено непроизводительным расходом утечек.
Модель идеального гидрораспределителя со струйной трубкой предполагает постоянство давления питания и скорости истечения жидкости из струйной трубки, отсутствие гидравлических потерь в гидроаппарате, давление в полости истечения струи, равное нулю, а значение коэффициента истечения сопла, равное единице.
Скорость струи, вытекающей из сопла трубки,
υс = qк / Sc , |
(29) |
где υc – скорость струи; qк – расход струйной трубки; Sc |
– площадь |
отверстия насадка струйной трубки. |
|
Средняя скорость струи составляет 30...50 м/с. Скорость по се-
чению свободной турбулентной струи, вытекающей из сопла, неравномерна. Вследствие этого, а также гидравлических и объемных потерь, статические характеристики можно представить в линеаризованном виде. Для обобщенной статической характеристики
|
|
|
|
|
|
|
|
qк = kq |
z |
z −kq |
p |
pк |
или pк = kp |
z |
z −kp |
qк , |
(30) |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|||
где pк – давление питания; |
z |
– |
перемещение концевой части |
|||||||||||||||||||||||||||||
струйной трубки; kqz |
– |
коэффициент |
|
передачи |
по расходу, |
|||||||||||||||||||||||||||
kq |
|
= |
|
∂qк |
|
; kq |
|
– коэффициент скольжения обобщенной гидравличе- |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
z |
∂z |
p |
||||||||||||||||||||||||||||||
ской характеристики по нагрузке, k |
qp |
= |
|
∂qк |
|
; |
k |
pz |
– коэффициент пе- |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∂p |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
редачи по давлению, kp |
|
= |
|
∂qк / ∂z |
|
|
= |
|
∂pк |
|
; |
kp |
|
– |
коэффициент же- |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
∂q / ∂p |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
∂z |
|
|
|
|
q |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
139
сткости обобщенной гидравлической характеристики по нагрузке, kpq =1/ kqp .
Коэффициенты уравнений (30) находят из графиков статических характеристик или аналитически по приближенным формулам. Статические характеристики дросселирующего гидрораспределителя струйного типа в относительных величинах представлены на рис. 55.
|
p = −1, 0 p = 0 |
q = −1, 0 q = 0 q = 1, 0 |
z = 0 z = 1, 0 |
q |
|
р |
q |
0, 5 |
|
0, 5 |
0, 5 |
0 |
|
0 |
0 |
−0, 5 |
|
−0, 5 |
−0, 5 |
−1, 0 |
p = 1, 0 |
−1, 0 |
−1, 0 z = −1, 0 |
−1, 0 −0, 5 0 0, 5 z |
−1, 0 −0, 5 0 0, 5 z |
−1, 0 −0, 5 0 0, 5 p |
|
|
а |
б |
в |
Рис. 55. Статические характеристики дросселирующего гидрораспределителя струйного типа: а – расходная; б – перепадная; в – расходно-перепадная
Уравнения (30) и статические характеристики на рис. 55 показывают, что дросселирующий гидрораспределитель струйного типа имеет большой коэффициент скольжения kqp и сравнительно мяг-
кую обобщенную и перепадную характеристики, поэтому, обладая хорошим демпфированием, отличается повышенным скольжением под нагрузкой, что затрудняет его применение при больших нагрузках и мощностях.
Наиболее широкое применение в гидросистемах находят дрос-
селирующие гидрораспределители золотникового типа [2]. На-
пример, четырехлинейный дросселирующий гидрораспределитель (рис. 56) обеспечивает симметрию сил и позволяет простыми средствами уменьшить вредные силы, действующие на золотник, имеет малые значения расхода утечек и дрейфа нуля при изменении темпера-
140