- •Гидравлические и тепловые расчеты в электрических машинах
- •Воронеж 2012
- •Оглавление
- •1. Общие вопросы теплообмена
- •2. Основы теории гидравлических
- •3. Вентиляторы электрических машин
- •Предисловие
- •После изучения дисциплины необходимо знать
- •После изучения дисциплины необходимо уметь
- •1.1. Содержание дисциплины
- •1.2. Самостоятельная работа и контроль знаний студентов
- •1.3. Учебно-методические материалы по дисциплине
- •1 . Общие вопросы теплообмена в электрических машинах
- •1.1. Требования к электрическим машинам
- •1.2. Общая характеристика физических процессов
- •1.3. Эффективность и экономичность систем охлаждения электрических машин
- •1.4. Расчёт и проектирование систем охлаждения электрических машин
- •1.5. Достижения отечественных научных школ в создании
- •2 . Основы теории гидравлических
- •2.1. Основные понятия и уравнения аэродинамики гидравлики
- •2.2. Охлаждающие среды
- •Удельный объём жидкости – это объем единицы массы
- •В практических расчётах часто используют кинематической коэффициент вязкости
- •2.3. Основные понятия и уравнения гидростатики
- •2.4. Кинематика жидкости, основные понятия и уравнения гидродинамики
- •Потенциальная энергия
- •2.5. Элементы теории сопротивления жидкостей
- •Сопротивление жидкости при турбулентном движении
- •Теорема количества движения
- •3 . Вентиляторы электрических машин
- •3.1. Устройство и принцип действия вентиляторов
- •3.2. Теория идеального центробежного вентилятора
- •Следовательно
- •Центробежного вентилятора
- •Подставляя (3.12) и (3.13) в (3.9) получим
- •Из (3.19) получим
- •Подставив (3.20) в (3.18), получим
- •3.3. Потери давления и мощности в центробежном
- •Баланс энергии и кпд вентилятора
- •Коэффициент полезного действия вентилятора
- •3.4. Характеристика давления центробежного вентилятора
- •3.5. Вентиляционные расчеты.
- •Классификация систем охлаждения или классификация систем вентиляции
- •Нагнетательные и вытяжные схемы подразделяют на одноструйные и многоструйные.
- •3.6. Проектирование вентиляторов
- •4 . Основы теории теплопередачи
- •4.1. Основные процессы передачи тепла. Поле температуры
- •4.2. Основной закон теплопроводности.
- •4.3. Начальные и граничные условия для уравнения теплопроводности
- •4.4. Фундаментальное решение уравнения теплопроводности
- •4.5. Простейшие задачи теплопроводности
- •4.6. Основное уравнение конвективного процесса
- •5 . Тепловые расчёты электрических машин
- •5.1. Задачи и методы теплового расчета
- •5.2. Эквивалентные тепловые схемы
- •5.3. Тепловой расчёт с помощью тепловых схем
- •5.4. Упрощенный тепловой расчет установившегося режима работы
- •5.5. Классическая теория нестационарного теплового процесса
- •5.6. Нестационарный нагрев в стандартных режимах
- •Гост 183-74 устанавливает восемь типов номинальных режимов работы электрических машин s1-s8. Рассмотрим наиболее часто встречающиеся режимы работы s1, s2, s3.
- •Допустимые потери для продолжительного режима работы при том же доп
- •Соотношение допустимых потерь
- •5.7. Общий метод расчета нестационарных процессов
- •Вопросы для самоконтроля
- •Заключение
- •Библиографический список
- •Гидравлические и тепловые расчеты в электрических машинах в авторской редакции
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
4.4. Фундаментальное решение уравнения теплопроводности
Нарушение изоляции между витками обмотки или между обмоткой и корпусом электрической машины, приводит к возникновению электрической дуги и локальному перегреву обмотки. При этом теплота распространяется от места повреждения к свободным концам обмотки. Схематично этот процесс можно представить следующим образом: дан длинный, теплоизолированный по длине стержень, поперечные размеры которого пренебрежимо малы по сравнению с его длиной и начальная температура которого есть величина заданная; требуется определить функцию распространения теплового потока (температуры), считая, что заданная тепловая энергия выделилась в точке х = х0 в момент времени t = t0 = 0.
Распределение температуры в длинном теплопроводящем стержне с теплоизолированной боковой поверхностью описывается следующим уравнением
, (4.20)
где а – коэффициент температуропроводности.
Поскольку стержень бесконечно длинный, на процессы в его средней части основное влияние оказывает начальное распределение температуры. Влияние температурных условий на концах стержня практически не сказываются в течение большого промежутка времени. Таким образом, краевые условия сводятся к начальному условию
. (4.21)
Вводим новую переменную τ = аt.
Тогда (4.22)
Уравнение (4.29) приобретает вид, не зависящий от физических свойств стержня.
(4.23)
(4.24)
причем , т.к. при t = 0 и τ = 0.
Частные решения уравнения (4.33) можно представить в виде произведения двух функций Х(х) Т(τ) в исходное уравнение 4.33
, (4.25)
. (4.26)
Приходим к двум обыкновенным дифференциальным уравнениям
; (4.27)
. (4.28)
Уравнение (4.36) имеет общее решение
. (4.29)
Поскольку при t → ∞ (τ → ∞) температура ни в одной точке стержня не может возрастать неограниченно, постоянная С должна быть отрицательной
Обозначим С = - к2
. (4.30)
Уравнение (4.37) принимает следующий вид
. (4.31)
Это уравнение имеет общее решение
. (4.32)
Таким образом
(4.33)
или
, (4.34)
где А = СМ, В = СN – постоянные.
Поскольку к также произвольная постоянная, то функция (4.43) при любом значении к является решением уравнения 4.33, причем каждому к могут соответствовать разные значения постоянных А и В т.е. А = А(к), В = В(к)
Семейство частных решений уравнения (4.33) имеет вид
. (4.35)
Общее решение этого уравнения
. (4.36)
Функции А(к) и В(к) должны быть такими, чтобы решение удовлетворяло начальному условию
Следовательно
, (4.37)
т.е. функцию f(х) нужно разложить в интеграл Фурье
; (4.38)
. (4.39)
Сопоставляя (4.39) с (4.37) видим, что
. (4.40)
Подставляя эти значения в общее решение (4.45) получаем
. (4.41)
Полученная функция удовлетворяет исходному уравнению (4.24) и начальному условию (4.21).
Уравнение (4.49) преобразуем к виду
. (4.42)
После преобразований получаем
. (4.43)
Функция
, (4.44)
является решением уравнения (4.20) при любом ξ, зависит от времени процесса t, координат х и произвольного параметра ξ.
Эта функция называется фундаментальным решением уравнения теплопроводности.
Физический тепловой импульс
где υ0 – постоянная при δ > 0.
Такое начальное распределение температуры возникает в момент времени t = 0 на участке стержня от х0 – δ до х0 + δ внезапно выделяется количество теплоты Q0, повышающее температуру этого участка от нуля до υ0 (рис.4.2)
Рис. 4.2. Физический тепловой импульс
Если S – площадь сечения стержня, ρ – плотность материала, то 2δS – объем рассматриваемого отрезка, 2δSρ – его масса. Тогда при удельной теплоемкости материала С количество теплоты равно
. (4.45)
Температура практически не может быть разрывной функцией fδ(х), но она будет тем ближе к этой функции, чем интенсивнее и кратковременнее подогрев.
Если принять физический тепловой импульс в качестве функции начального распределения температуры в уравнении (4.51).
. (4.46)
Учитывая малость промежутка интегрирования, для оценки полученного решения применим теорему о среднем интегрального исчисления, выбрав внутри промежутка некоторую точку ξ так что
.
По теореме о среднем
. (4.47)
Отсюда
. (4.48)
Учитывая (4.53) имеем:
, (4.49)
. (4.50)
Рассмотрим идеальный или точечный тепловой импульс, устремляя δ к нулю.
Пусть, т.е. 2δυ0 = 1, то при стремлении δ к нулю υ0 будет стремиться к бесконечности.
При υ0 → ∞ , δ → 0 имеем
. (4.51)
Решение (4.59) для точечного теплового импульса есть фундаментальное решение при значении параметра ξ = х0.
Рис. 4.3. Распространение теплоты после точечного теплового импульса.
Максимум температуры достигается в точке приложения импульса х = х0 и равен
, (4.52)
где а – коэффициент температуропроводности.
. (4.53)
При t = 0 функция φх0 (х,f) не определена.
Очевидно, что в каждый момент времени максимальная температура тем меньше, чем больше коэффициент теплопроводности λ и чем меньше удельная теплоемкость С.
В каждой фиксированной точке х ≠ х0 зависимость температуры от времени имеет вид кривых на рис. 4.4.
Рис. 4.4