Математическая статистика в технологии машиностроения
..pdfДля станков токарной группы эталон представляет собой обра зец детали, изготовленной из закаленной стали с размерами, не сколько отличными от заданных на рабочем чертеже этой детали.
Для станков фрезерной группы в установочно-зажимных при способлениях предусматриваются специальные настроечные эле менты, по которым с помощью щупов устанавливаются фрезы на необходимый размер обработки.
Расчет размеров эталона можно производить аналитическим методом, хотя более точным является статистический метод. Сущ ность статистического метода заключается в следующем. Эталон изготовляется с предварительными размерами, которые устанав ливаются равными среднему размеру обрабатываемой поверхности по чертежу. Если это эталон для многорезцовой обработки на стан ках токарной группы, то предварительный размер диаметра каж дой ступени эталона D3 должен быть равен
в '= ° нб + 0нл‘ . |
(282) |
По изготовленному с предварительными размерами эталону настраивается станок и обрабатывается п деталей. Детали изме ряются универсальным измерительным инструментом и для каж дой ступени обрабатываемого вала вычисляется среднее арифме
тическое значение размера D = ЦЛ/ и среднее квадратического
отклонения s.
По полученным значениям s определяется настроечный размер
DHi затем вычисляется величина поправки к эталону Апопр по |
фор |
муле |
|
Апопр = D — DH. |
(283) |
На эту величину уменьшаются размеры эталона путем шлифо вания. Таким образом, окончательные размеры эталона будут равны
A = D3 Апо/ip* |
(284) |
Число деталей /г, обрабатываемых по предварительному эта лону, зависит от желаемой точности определения настроечного размера Dw. В общем случае настроечный размер будет опреде ляться соответственно для наружной и внутренней обработки по формулам:
A i — DHM+ 3s;
(285)
DH DH6 3s,
где s — среднее квадратическое отклонение случайных погреш ностей из п обработанных деталей.
Эти формулы действительны'для случаев, когда процесс изме нения размеров деталей во времени под влиянием функциональных
погрешностей характеризуется точностными диаграммами I, II и IV типов. Для процессов, точность которых характеризуется диа граммой III типа, настроечный размер будет равен соответственно для наружной и внутренней обработки:
DH= DHtM+ 3s + Д/у,
(286)
DH= DH,б — 3s — А/V
Величину погрешности Af ± 'можно определить статистическим методом, если число деталей, обработанных по эталону с предвари тельными размерами, будет не менее
п = |
40 |
(287) |
tM ’ |
где tM— машинное время обработки (для ступенчатых валиков принимается во внимание tM наименьшей длины ступени).
Формула (287) исходит из предположения, что время насту пления стабилизации температуры режущего инструмента будет не более 30 мин, что подтверждается практикой. Поэтому, разбив партию деталей в п шт. на группы по 5 или менее штук в порядке их изготовления, строят диаграмму изменения групповых сред них от времени t или номеров групп. По диаграммам определяют точку перегиба и соответствующие ей значения групповой сред
ней Х с. Тогда А/х = Xi — Х 0, где Х 0 — среднее значение размера в первой группе деталей.
Если построение диаграммы изменения групповых средних во времени производить параллельно с обработкой деталей не посредственно у станка, то число предварительно обработанных деталей может быть сокращено, так как точка перегиба может появиться ранее, чем через 30 мин машинного времени обработки измеряемой поверхности.
В том случае, когда процесс обработки деталей характери зуется точностными диаграммами I, II и IV типов, можно огра ничиться обработкой лишь 10 деталей. Для сокращения трудоем кости расчетов можно вычисление s производить по размаху, т. е. по формуле
где для п = 10 dn = 3,078.
Однако для более точных вычислений s желательно иметь не
сколько значений размахов и вычислять s по среднему размаху, т. е.
Так как все детали, обработанные по предварительному эталону, будут иметь размеры в пределах допуска, то нет смысла
192
сокращать число п и лучше иметь п = 30ч-50 шт., которые раз бить в порядке изготовления на группы по т = Зч-5 шт., и та ким образом иметь 10 размахов, по среднему значению которого
более точно определять s. Для определения же D следует принять во внимание только первые 5—10 шт. деталей, чтобы исключить влияние функциональных погрешностей.
Для получения более близких к действительности значений s и D необходимо выбирать детали для обработки по предваритель
ному |
эталону |
по воз |
|
|
|
||
можности в |
случайном |
|
|
|
|||
порядке, т. е. из раз |
|
|
|
||||
ных |
мест |
ящика |
или |
|
|
|
|
контейнера |
с |
заготов |
|
|
|
||
ками, |
доставленными к |
|
|
|
|||
станку. |
|
|
|
|
|
|
|
Настройка режущих |
|
|
|
||||
инструментов |
непосред |
|
|
|
|||
ственно по |
эталону |
не |
Рис. |
47. Настройка с |
помощью эталона |
||
обеспечивает |
высокой |
|
и щупа: |
|
|||
точности (обычно не вы |
а — при токарной обработке; б — при фрезеровании |
||||||
ше 4-го класса точно |
|
обработки под |
шлифование на |
||||
сти), но для |
предварительной |
||||||
многорезцовых полуавтоматах и для фрезерных операций такая точность вполне достаточна.
Основными причинами сравнительно низкой точности настройки по эталону являются погрешности установки и закрепления резца. Эти погрешности можно снизить, если в резцедержателе преду смотреть устройство для перемещения резца посредством винта или пользоваться для настройки индикатором. Точность настройки значительно повышается, если установку режущего инструмента производить по эталону и щупу (рис. 47). В этом случае размеры эталона должны быть уменьшены для односторонней обработки на величину, равную толщине щупа, а для двусторонней обработки на двойную толщину щупа. В табл. 48 приведены погрешности установки инструмента по эталону по данным А. П. Соколовского.
Пример 46. Определить размер эталона для обработки ступенчатого вала по D = 60_0,2 мм на многорезцовом полуавтомате.
Предварительный размер эталона по формуле (282) равен
60 + 59,8 = 59,9 мм.
После обработки партии деталей установлено, что процесс относится к I тИПУ
точности D = 60,1 мм, s = 12 мкм. По формуле (285):
DH= 59,8 + 3- 0,012 = 59,84 мм.
г*
По формуле (283):
Дп о п р — 60,1—59,84 е= 0,26.
13 И. С. Солонин
Погрешность установки инструмента
|
|
Погрешность |
Погрешность |
Способ установки инструмента |
на диаметр |
||
установки |
обработки |
||
|
|
в мкм |
в мкм |
Закрепление резца |
винтами резце |
100—130 |
200—260 |
держателя после соприкасания его с |
|
|
|
эталоном |
закрепленного |
20—30 |
40—60 |
Подвод к эталону |
|||
в резцедержателе резца винтом попе |
|
|
|
речной подачи |
|
7—10 |
14—20 |
Подвод резца \ эталону винтом по |
|||
перечной подачи и определение его по |
|
|
|
ложения с помощью |
металлического |
|
|
щупа |
|
|
|
Окончательный размер эталона равен по формуле (284):
|
D3 = 59,9—0,26 = 59,64 мм. |
|
Допуск |
на изготовление эталона следует принимать равным (0,1—0,15) 26э, |
|
т. е 263= |
0,1 0 ,2 = 0,02 мм. Следовательно, |
окончательно размер й э будет |
равен |
|
|
|
£>э = 59,64 ± 0,01 |
мм, |
3.ВЗАИМОЗАМЕНЯЕМЫЕ НАСТРОЙКИ
Вмассовом и крупносерийном производствах широкое приме нение получили взаимозаменяемые настройки. Взаимозаменяемые способы настройки позволяют любой новый инструмент или блок
|
новых инструментов устанавли |
|||
|
вать вместо изношенных без по |
|||
|
следующей проверки и коррек |
|||
|
тировки их положения. |
|||
|
Существует ряд конструкций |
|||
|
державок |
для |
закрепления |
|
|
взаимозаменяемых резцов и кон |
|||
|
струкций |
взаимозаменяемых |
||
|
блоков |
резцов |
для токарнЫх |
|
Рис, 48. Схема взаимозаменяемой на |
автоматов и полуавтоматов, к0- |
|||
стройки |
торые приводятся в соответствУ' |
|||
|
ющей |
литературе, например в |
||
[6]. Однако достаточно полное представление о принципе нзаим0заменяемой настройки дает схема на рис. 48. Если размер А сДе“ лать постоянным для данной настройки стайка, то размер обраба
тываемой детали R |
будет |
зависеть |
только |
от размера |
Эт0Т |
|
размер можно отрегулировать при помощи |
винта 1 |
и сокранять |
||||
при каждой смене резца. |
данном |
случае |
необходимым |
усЛ°“ |
||
вием достижения |
взаимозаменяемости является |
постоянство |
||||
194
размеров А и В. Размер А определяет положение базы а отно сительно оси шпинделя станка, а размер В — положение вершины резца относительно той же базы а.
Задача взаимозаменяемой настройки заключается в точном оп ределении необходимого размера 5 , который должен сохраняться постоянным для всех новых настроек и поднастроек станка. Наиболее точное определение этого размера дает статистический метод.
Сущность статистического метода определения размера В заключается в следующем. Сначала размер В необходимо опреде лить предварительно аналитическим методом, а затем уточнить его на основе данных статистических испытаний и записать в карту наладки станка на данную операцию.
Для предварительного определения размера В необходимо
решить уравнение размерной цепи (см. |
рис. 48) |
||
|
R = А — Я, |
(288) |
|
где R — номинальный |
размер |
радиуса |
обрабатываемой детали; |
А — номинальный |
размер, |
определяющий положение базы |
|
державки инструмента от оси шпинделя станка. |
|||
Размер А Должен |
быть замерен непосредственно на станке |
||
с точностью не менее |
чем ±0,0526, где |
26 — допуск на размер |
|
обрабатываемой детали. Другими словами, необходимо устано вить на размер А допуск 28А и предельные отклонения Дл.л равными
28а = 0,1-26;
(289)
ДП'А = ±0,05-26.
Номинальный размер R следует принять равным половине среднего диаметра обрабатываемой детали, т. е.
R = D"-6 + DH-« т |
(290) |
Допуск 26^ на размер R следует принять |
равным 0,25-26 |
и для наружных цилиндрических поверхностей располагать его
несимметрично в минус, т. е. полагать предельные |
отклонения |
B O R и H O R равными |
|
B O R = 0; H O R = —0,25-26. |
(291) |
По известным значениям размеров А и R из уравнения (288) |
|
определится номинальный размер В: |
|
В = А — R. |
(292) |
Так как R является замыкающим звеном размерной цепи (288), то V2 допуску его будет равна
6R = ]/~6 а + 6в,
И* |
193 |
откуда
6в “ ] А я — 6л = Y (0.256)2 — (0,1б)2 = 0,236. |
(293) |
Для определения допускаемых передельных отклонений раз мера В, т. е. Ап.в> необходимо вычислить координату середины поля допуска размера В , т. е. Д0£ по известным значениям Д0х и Доя по уравнению
ДоR = |
ДоЛ — Доз» |
(294) |
|
откуда |
|
|
|
ДоВ = |
Дол — Доя- |
(295) |
|
Так как |
|
|
|
Дол = 0 и До» — 0— 0,5°® — |
0 256 |
|
|
*-*0R |
2 |
|
|
то |
|
|
|
Доз — 0 — (—0,256) = |
0,256. |
(296) |
|
Следовательно, |
|
|
|
Дп . В = |
ДоВ ± &В |
|
|
или |
|
|
|
ВОв = |
0,486; ) |
|
(297) |
НОв = |
0,026. J |
|
|
|
|
||
Обозначим фактический размер В через Вф, тогда размер дол жен лежать в пределах:
В + 0,026 < Вф< В + 0,486.
По предварительному размеру 5+о(’о2б устанавливают резец в державку и закрепляют так, чтобы колебание размера Вфне вы ходило за пределы установленного допуска. Так как допуск на размер В зависит от допуска на размер обрабатываемой детали 26, то проверку размера Вфследует производить при помощи индика торного приспособления соответствующей точности.
После установки инструмента на размер В+о!о2б производят обработку пробной партии деталей в Nmm. Число деталей N оп ределяется по формуле (287). При таком объеме партии можно более точно определить тип точностной диаграммы, который ха рактеризует данный процесс, и, следовательно, более точно опре делить настроечный размер.
Партия в N^m разбивается на т групп по п = 5 шт. деталей в группе в порядке их изготовления. На основе данных измерения
деталей групп с точностью ----^ 26 вычисляются средние
значения размеров Dt и размахи Rt для каждой группы.
Если обрабатывается многоступенчатый валик одновременно блоком резцов, то такие измерения и вычисления должны произ водиться для каждой ступени вала отдельно. Затем для каждой
ступени вычисляется средний размах по формуле R = т Sт Ri
и по среднему размаху вычисляется среднее квадратическое от-
R |
|
клонение s = -r~. |
_ |
dn |
По полученным значениям групповых средних Dt строится точечная диаграмма и по ее виду определяется тип точности дан ного процесса и в зависимости от этого определяется настроеч ный размер.
Если процесс относится к I, II и IV типу точности, то настроеч ный размер DHдля диаметральных размеров определяется по фор
мулам (278), |
а для процессов III |
типа — по формулам (279). |
При этом 6„ |
принимается равным |
6„ ^ 0,26. |
По среднему значению для первой группы деталей D x и на строечному размеру DHопределяется величина поправки к пред варительному фактическому размеру Вф по формуле
Di — DH |
(298) |
|
Дп о п р - |
2 |
|
Окончательный размер В будет равен |
|
|
В = В ф - |
ьп0пр- |
(299) |
На величину Апопр корректируется положение |
инструмента |
|
в державке и окончательный размер В заносится в карту наладки станка.
Пример 47. Определить размер В для взаимозаменяемой настройки при обработке ступени валика D = 60_0,2 мм на многорезцовом токарном полуавто
мате. Фактический размер |
Аф = 160,01 |
мм; |
26л = |
0,02 мм\ Ап. А ~ ±0,01; |
номинальный размер А = |
160 мм. |
|
|
|
Номинальный размер В по формуле (292) равен |
|
|||
В = |
160 — 60 + |
59,8 = |
130,05 |
мм. |
Предельные отклонения размера В по формуле (297):
ВОв = 0,486 = 0,48-0,1 = 0,048 мм\
НО = 0,026 = 0,02-0,1 = 0,002 мм.
Фактический размер Вф = |
130,06 мм. |
|
|
После пробной обработки партии деталей и построения точечной диаграммы |
|||
было установлено, что процесс относится ко II типу точности и D 1 = 59,95 мм, |
|||
s = 10 мк. Следовательно, |
настроечный размер |
будет равен по формуле (278): |
|
DH= DfiM + |
36 |
6« = 59,8 + 3- |
0,01 -f- 0,2- 0,1 = |
= |
59,8 + 0,03 + 0,02 = |
59,85. |
|
59,95— 59,85 |
= 0,05 мм. |
&попр — ■ |
Окончательный размер В по формуле (299) равен
В = 130,06-0,05 = 130,01
или с допуском
В = 130/)1+°$».
В карте наладки станка необходимо |
указать |
В = |
мм. |
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
|
|
|
|
t |
- 1 L |
|
|
1 _ i l |
dt |
|
Значения функции Лапласа 2Ф(Л = |
—2- - Г |
е |
2 dt |
и ф(/) = —!= |
Г е 2 |
|||||
|
|
|
|
V 2 n ) |
|
|
|
V 2л J |
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
о |
|
t |
2Ф (/) |
ф (0 |
t |
2Ф (t) |
|
Ф (0 |
* |
2Ф (0 |
ф (0 |
|
0,00 |
0,0000 |
0,000 |
0,50 |
0,3829 |
0,1915 |
1,00 |
0,6827 |
0,3415 |
|
|
0,01 |
0,0080 |
0,004 |
0,51 |
0,3899 |
0,1950 |
1,01 |
0,6875 |
0,3440 |
|
|
0,02 |
0,0160 |
0,008 |
0,52 |
0,3969 |
0,1985 |
1,02 |
0,6923 |
0,3460 |
|
|
0,03 |
0,0239 |
0,012 |
0,53 |
0,4039 |
0,2020 |
1,03 |
0,6970 |
0,3485 |
|
|
0,04 |
0,0319 |
0,016 |
0,54 |
0,4108 |
0,2055 |
1,04 |
0,7017 |
0,3510 |
|
|
0,05 |
0,0399 |
0,020 |
0,55 |
0,4177 |
0,2090 |
1,05 |
0,7063 |
0,3530 |
|
|
0,06 |
0,0478 |
0,024 |
0,56 |
0,4245 |
0,2125 |
1,06 |
0,7109 |
0,3555 |
|
|
0,07 |
0,0558 |
0,028 |
0,57 |
0,4313 |
0,2155 |
1,07 |
0,7154 |
0,3575 |
|
|
0,08 |
0,0638 |
0,032 |
0,58 |
0,4381 |
0,2190 |
1,08 |
0,7199 |
0,3600 |
|
|
0,09 |
0,0717 |
0,036 |
0,59 |
0,4448 |
0,2225 |
1,09 |
0,7243 |
0,3620 |
|
|
0,10 |
0,0797 |
0,040 |
0,60 |
0,4515 |
0,2255 |
1,10 |
0,7287 |
0,3645 |
|
|
0,11 |
0,0876 |
0,044 |
0,61 |
0,4581 |
0,2290 |
1,11 |
0,7330 |
0,3665 |
|
|
0,12 |
0,0955 |
0,048 |
0,62 |
0,4647 |
0,2325 |
1,12 |
0,7373 |
0,3685 |
|
|
0,13 |
0,1034 |
0,0515 |
0,63 |
0,4713 |
0,2355 |
1,13 |
0,7415 |
0,3710 |
|
|
0,14 |
0,1113 |
0,0555 |
0,64 |
0,4778 |
0,2390 |
1,14 |
0,7457 |
0,3730 |
|
|
0,15 |
0,1192 |
0,0595 |
0,65 |
0,4843 |
0,2420 |
1,15 |
0,7499 |
0,3740 |
|
|
0,16 |
0,1271 |
0,0635 |
0,66 |
0,4907 |
0,2455 |
1,16 |
0,7540 |
0,3770 |
|
|
0,17 |
0,1350 |
0,0675 |
0,67 |
0,4971 |
0,2485 |
1,17 |
0,7580 |
0,3790 |
|
|
0,18 |
0,1428 |
0,0715 |
0,68 |
0,5035 |
0,2520 |
1,18 |
0,7620 |
0,3810 |
|
|
0,19 |
0,1507 |
0,0755 |
0,69 |
0,5098 |
0,2550 |
1,19 |
0,7660 |
0,3830 |
|
|
0,20 |
0,1585 |
0,0795 |
0,70 |
0,5161 |
0,2580 |
1,20 |
0,7699 |
0,3850 |
|
|
0,21 |
0,1663 |
0,0830 |
0,71 |
0,5223 |
0,2610 |
1,21 |
0,7737 |
0,3870 |
|
|
0,22 |
0,1741 |
0,0870 |
0,72 |
0,5285 |
0,2640 |
1,22 |
0,7775 |
0,3890 |
|
|
0,23 |
0,1810 |
0,0910 |
0,73 |
0,5346 |
0,2675 |
1,23 |
0,7813 |
0,3905 |
|
|
0,24 |
0,1897 |
0,0950 |
0,74 |
0,5407 |
0,2705 |
1,24 |
0,7850 |
0,3925 |
|
|
0,25 |
0,1974 |
0,0985 |
0,75 |
0,5467 |
0,2735 |
1,25 |
0,7887 |
0,3945 |
|
|
0,26 |
0,2051 |
0,1025 |
0,76 |
0,5527 |
0,2765 |
1,26 |
0,7923 |
0,3960 |
|
|
0,27 |
0,2128 |
0,1065 |
0,77 |
0,5587 |
0,2795 |
1,27 |
0,7959 |
0,3980 |
|
|
0,28 |
0,2205 |
0,1105 |
0,78 |
0,5646 |
0,2825 |
1,28 |
0,7995 |
0,4000 |
|
|
0,29 |
0,2282 |
0,1140 |
0,79 |
0,5705 |
0,2850 |
1,29 |
0,8030 |
0,4015 |
|
|
0,30 |
0,2358 |
0,1180 |
0,80 |
0,5763 |
0,2880 |
1.30 |
0,8064 |
0,4030 |
|
|
0,31 |
0,2434 |
0,1215 |
0,81 |
0,5821 |
0,2910 |
1,31 |
0,8098 |
0,4050 |
|
|
0,32 |
0,2510 |
0,1255 |
0,82 |
0,5878 |
0,2940 |
1,32 |
0,8132 |
0,4065 |
|
|
0,33 |
0,2586 |
0,1295 |
0,83 |
0,5935 |
0;2965 |
1,33 |
0,8165 |
0,4080 |
|
|
0,34 |
0,2661 |
0,1330 |
0,84 |
0,5991 |
0,2995 |
1,34 |
0,8197 |
0,4100 |
|
|
0,35 |
0,2737 |
0,1370 |
0,85 |
0,6047 |
0,3025 |
1,35 |
0,8230 |
0,4115 |
|
|
0,36 |
0,2812 |
0,1405 |
0,86 |
0,6102 |
0,3050 |
1,36 |
0,8262 |
0,4130 |
|
|
0,37 |
0,2886 |
0,1445 |
0,87 |
0,6157 |
0,3080 |
1,37 |
0,8293 |
0,4145 |
|
|
0,38 |
0,2961 |
0,1480 |
0,88 |
0,6211 |
0,3105 |
1,38 |
0,8324 |
0,4160 |
|
|
0,39 |
0,3035 |
0,1515 |
0,89 |
0,6265 |
0,3135 |
1,39 |
0,8355 |
0,4175 |
|
|
0,40 |
0,3108 |
0,1555 |
0,90 |
0,6319 |
0,3160 |
1,40 |
0,8385 |
0,4190 |
|
|
0,41 |
0,3182 |
0,1590 |
0,91 |
0,6372 |
0,3180 |
1,41 |
0,8415 |
0,4205 |
|
|
0,42 |
0,3255 |
0,1630 |
0,92 |
0,6424 |
0,3210 |
1,42 |
0,8444 |
0,4220 |
|
|
0,43 |
0,3328 |
0,1665 |
0,93 |
0,6476 |
0,3240 |
1,43 |
0,8473 |
0,4235 |
|
|
0,44 |
0,3401 |
0,1700 |
0,94 |
0,6528 |
0,3265 |
1,44 |
0,8501 |
0,4250 |
|
|
0,45 |
0,3473 |
0,1735 |
0,95 |
0,6579 |
0,3290 |
1,45 |
0,8529 |
0,4265 |
|
|
0,46 |
0,3545 |
0,1770 |
0,96 |
0,6629 |
0,3315 |
1,46 |
0,8557 |
0,4280 |
|
|
0,47 |
0,3616 |
0,1810 |
0,97 |
0,6680 |
0,3340 |
1,47 |
0,8584 |
0,4290 |
|
|
0,48 |
0,3688 |
0,1845 |
0,98 |
0,6729 |
0,3365 |
1,48 |
0,8611 |
0,4305 |
|
|
0,49 |
0,3759 |
0,1880 |
0,99 |
0,6778 |
0,3390 |
1,49 |
0,8638 |
0,4320 |
|
|
|
|
|
|
П р о д о л ж е н и е п р и л о ж е н и я 1 |
|||||
/ |
2Ф (/) |
ф «> |
t |
2Ф (/) |
|
Ф (/) |
t |
2Ф (/) |
Ф (О |
1.50 |
0,8664 |
0,4330 |
2.04 |
0,9587 |
0,4795 |
2.58 |
0,9901 |
0,4950 |
|
1.51 |
0,8690 |
0,4335 |
2.05 |
0,9600 |
|
-0,4800 |
2.59 |
0,9901 |
0,4950 |
1.52 |
0,8715 |
0,4355 |
2.06 |
0,9606 |
„ |
0,4805 |
2.60 |
0,9907 |
0,4955 |
1.53 |
0,8740 |
0,4370 |
2.07 |
0,9620 |
0,4810 |
2,61 |
0,9907 |
0,4955 |
|
1.54 |
0,8764 |
0,4390 |
2.08 |
0,9625 |
|
0,4810 |
2,62 |
0,9912 |
0,4955 |
1.55 |
0,8789 |
0,4395 |
2.09 |
0,9630 |
|
0,4815 |
2.63 |
0,9912 |
0,4955 |
1.56 |
0,8812 |
0,4405 |
2.10 |
0,9643 |
|
0,4820 |
2.64 |
0,9917 |
0,4960 |
1.57 |
0,8836 |
0,4420 |
2,11 |
0,9650 |
|
0,4825 |
2.65 |
0,9917 |
0,4960 |
1.58 |
0,8859 |
0,4430 |
2,12 |
0,9660 |
|
0,4830 |
2.66 |
0,9922 |
0,4960 |
1.59 |
0,8882 |
0,4440 |
2.13 |
0,9670 |
|
0,4835 |
2.67 |
0,9922 |
0,4960 |
1.60 |
0,8904 |
0,4450 |
2.14 |
0,9676 |
|
0,4840 |
2.68 |
0,9926 |
0,4965 |
1,61 |
0,8926 |
0,4465 |
2.15 |
0,9680 |
|
0,4840 |
2.69 |
0,9926 |
0,4965 |
1,62 |
0,8948 |
0,4475 |
2.16 |
0,9692 |
|
0,4845 |
2.70 |
0,9931 |
0,4965 |
1.63 |
0,8969 |
0,4485 |
2.17 |
0,9700 |
|
0,4850 |
2.71 |
0,9931 |
0,4965 |
1.64 |
0,8990 |
0,4495 |
2.18 |
0,9707 |
|
0,4855 |
2.72 |
0,9935 |
0,4965 |
1.65 |
0,9011 |
0,4505 |
2.19 |
0,9710 |
|
0,4855 |
2.73 |
0,9935 |
0,4965 |
1.66 |
0,9031 |
0,4515 |
2.20 |
0,9722 |
|
0,4860 |
2.74 |
0,9939 |
0,4970 |
1.67 |
0,9041 |
0,4526 |
2,21 |
0,9730 |
|
0,4865 |
2.75 |
0,9939 |
0,4970 |
1.68 |
0,9070 |
0,4535 |
2,22 |
0,9736 |
|
0,4870 |
2.76 |
0,9942 |
0,4970 |
1.69 |
0,9090 |
0,4545 |
2.23 |
0,9740 |
|
0,4870 |
2.77 |
0,9942 |
0,4970 |
1.70 |
0,9109 |
0,4555 |
2.24 |
0,9749 |
|
0,4875 |
2.78 |
0,9946 |
0,4975 |
1.71 |
0,9127 |
0,4565 |
2.25 |
0,9760 |
|
0,4880 |
2.79 |
0,9946 |
0,4975 |
1.72 |
0,9146 |
0,4575 |
2.26 |
0,9762 |
|
0,4880 |
2.80 |
0,9949 |
0,4975 |
1.73 |
0,9164 |
0,4580 |
2.27 |
0,9770 |
|
0,4885 |
2,81 |
0,9949 |
0,4975 |
1.74 |
0,9181 |
0,4590 |
2.28 |
0,9774 |
|
0,4885 |
2,82 |
0,9952 |
0,4975 |
1.75 |
0,9199 |
0,4600 |
2.29 |
0,9780 |
|
0,4890 |
2.83 |
0,9952 |
0,4975 |
1.76 |
0,9216 |
0,4610 |
2.30 |
0,9786 |
|
0,4895 |
2.84 |
0,9955 |
0,4975 |
1.77 |
0,9233 |
0,4615 |
2.31 |
0,9790 |
|
0,4895 |
2.85 |
0,9955 |
0,4975 |
i f |
0,9249 |
0,4625 |
2.32 |
0,9797 |
|
0,4900 |
2.86 |
0,9958 |
0,4980 |
0,9265 |
0,4635 |
2.33 |
0,9800 |
|
0,4900 |
2.87 |
0,9958 |
0,4980 |
|
1,80 |
0,9281 |
0,4640 |
2.34 |
0,9807 |
|
0,4905 |
2.88 |
0,9960 |
0,4980 |
1,81 |
0,9297 |
0,4650 |
2.35 |
0,9810 |
|
0,4905 |
2.89 |
0,9960 |
0,4980 |
1,82 |
0,9312 |
0,4655 |
2.36 |
0,9817 |
|
0,4910 |
2.90 |
0,9962 |
0,4980 |
1.83 |
0,9328 |
0,4665 |
2.37 |
0,9820 |
|
0,4910 |
2.91 |
0,9962 |
0,4980 |
1.84 |
0,9342 |
0,4670 |
2.38 |
0,9827 |
|
0,4915 |
2.92 |
0,9965 |
0,4980 |
1.85 |
0,9357 |
0,4680 |
2.39 |
0,9830 |
|
0,4915 |
2.93 |
0,9965 |
0,4980 |
1.86 |
0,9371 |
0,4685 |
2.40 |
0,9836 |
|
0,4920 |
2.94 |
0,9967 |
0,4985 |
1.87 |
0,9385 |
0,4695 |
2.41 |
0,9840 |
|
0,4920 |
2.95 |
0,9967 |
0,4985 |
1.88 |
0,9399 |
0,4700 |
2.42 |
0,9845 |
|
0,4920 |
2.96 |
0,9969 |
0,4985 |
1.89 |
0,9412 |
0,4705 |
2.43 |
0,9850 |
|
0,4925 |
2.97 |
0,9969 |
0,4985 |
1.90 |
0,9426 |
0,4715 |
2.44 |
0,9853 |
|
0,4925 |
2.98 |
0,9971 |
0,4985 |
1.91 |
0,9439 |
0,4720 |
2.45 |
0,9860 |
|
0,4930 |
2.99 |
0,9971 |
0,4985 |
1.92 |
0,9451 |
0,4725 |
2.46 |
0,9861 |
|
0,4930 |
3.00 |
0,9973 |
0,4986 |
1.93 |
0,9464 |
0,4730 |
2.47 |
0,9861 |
|
0,4930 |
3,10 |
0,9973 |
0,4986 |
1.94 |
0,9476 |
0,4740 |
2.48 |
0,9869 |
|
0,4935 |
3,20 |
0,9986 |
0,4993 |
1.95 |
0,9498 |
0,4745 |
2.49 |
0,9870 |
|
0,4935 |
3,30 |
-0,0000 |
■ |
1.96 |
0,9500 |
0,4750 |
2.50 |
0,9876 |
|
0,4940 |
0,9990 |
0,4995 |
|
1.97 |
0,9512 |
0,4755 |
.2,51 |
0,9880 |
|
0,4940 |
3,40 |
0,9993 |
0,4996 |
1.98 |
0,9523 |
0,4760 |
2.52 |
0,9883 |
|
0,4940 |
3,50 |
0,9995 |
0,4997 |
1.99 |
0,9534 |
0,4765 |
2.53 |
0,9889 |
|
0,4945 |
3,60 |
0,9997 |
0,4998 |
2,00 |
0,9545 |
0,4775 |
2.54 |
0,9889 |
|
0,4945 / |
3,70 |
0,9998 |
0,4999 |
2,01 |
0,9560 |
0,4780 |
2.55 |
0,9889 |
|
0,4945 / |
3,80 |
0,9999 |
0,4999 |
2,02 |
0,9566 |
0,4785 |
2.56 |
0,9895 |
|
0,4950 |
4.00 |
0,99995 |
0,4999 |
2,03 |
0,9580 |
0,4790 |
2.57 |
0,9895 |
|
0,4950 |
5.00 |
0,99999 |
0,49999 |