книги / Прикладные задачи механики грунтов
..pdfДалее в соответствии с методическими рекомендациями, представленными выше, строим эпюры удерживающих и сдвигающих напряжений и определяем их площади (рис. 2.12).
Рис. 2.12. Эпюры удерживающих и сдвигающих напряжений
На последнем этапе находим значение коэффициента запаса прочности по формуле (2.8). Тогда, n 16581528 1,085.
Выводы по работе: расчеты, выполненные по трем методикам, дают приблизительно одинаковый результат, при этом минимальное значение коэффициента запаса устойчивости получено методом «касательных напряжений» и составляет 1,085.
Согласно нормативным требованиям значение коэффициента запаса устойчивости должно быть не менее 1,3, в связи с этим рекомендуется принять меры, направленные на увеличение коэффициента запаса устойчивости.
21
ЗАДАНИЕ№ 3
ОБРАБОТКА МАТЕРИАЛОВ НАБЛЮДЕНИЙ НА ДОЛГОВРЕМЕННЫХ И РЯДОВЫХ НАБЛЮДАТЕЛЬНЫХ СТАНЦИЯХ
Исходные данные
Исходными данными к данной работе являются геологические и горно-геологические условия в районе закладки реперов профильной линии: глубина залегания пласта Z (м) под репером № 15, длина лавы Lл (м), угол падения пласта , мощность пласта m (м). Абсолютные отметки реперов Hi и расстояния Di от опорного репера до рабочих реперов из начального и конечного цикла наблюдений. Варианты заданий по данной работе представлены в приложении № 3.
Примечание. Абсолютная отметка репера № 26 и расстояние до него от опорного репера сохранились постоянными в течение всего периода наблюдений. Середина очистной выработки совпадает с горизонтальной проекцией репера № 15 на плоскость пласта.
Требуется:
1.Составить геологический разрез в масштабе 1:1000 по профильной линии и нанести на него границы очистной выработки.
2.Произвести аналитическую обработку результатов конечных на-
блюдений: вычислить оседание реперов : определить наклоны интервалов i; определить кривизны K; вычислить горизонтальные сдвижения реперов : определить горизонтальные деформации интервалов .
3.По данным п. 2 построить графики оседаний, горизонтальных сдвижений, деформаций, наклонов и кривизны.
4.Определить угловые параметры сдвижения: граничные углы сдвижения, углы сдвижения, углы полной подработки, угол максимального оседания.
5.Сделать выводы по результатам о характере сдвижения земной поверхности.
22
Методические указания
Материалы каждой серии полевых наблюдений подвергаются аналитической и графической обработке. После проверки полевых журналов вычисления высотных отметок всех реперов и горизонтальных расстояний между ними по каждой профильной линии составляются ведомости оседаний, горизонтальных сдвижений, горизонтальных и вертикальных деформаций. По всем перечисленным параметрам сдвижения составляются графики. После построения графиков определяются угловые параметры сдвижения и делаются выводы о характере сдвижения.
1.По исходным данным в масштабе 1:1000 строится геологический разрез по профильной линии. На него наносятся репера наблюдательной станции и границы очистной выработки (рис. 3.1).
2.Числовые значения оседаний , горизонтальных сдвижений , наклонов i, кривизны K и горизонтальных деформаций ε вычисляются соответственно по формулам:
η H1 H2, |
(3.1) |
||||||
i |
ηi ηi 1 |
, |
(3.2) |
||||
|
|
|
|||||
|
|
l |
|
|
|
||
K ii ii 1 |
|
, |
(3.3) |
||||
|
|
l |
|
|
|
||
|
|
ср |
|
|
|
||
ξ D1 D2, |
(3.4) |
||||||
ε |
li li 1 |
|
, |
(3.5) |
|||
l |
|||||||
|
|
|
|
|
где H1, H2 – отметки реперов соответственно из предыдущего и последующего наблюдений;
ηi ,ηi 1 – величины оседаний переднего (по ходу вычислений) и заднего реперов;
ii ,ii 1 – величины наклона последующего и предыдущего ин-
тервалов;
l – длина интервала между i и i–1 репером;
23
lср – полусумма длин последующего и предыдущего интервалов; D1, D2 – расстояния от опорного репера до данного рабочего репе-
ра из предыдущего и последующего наблюдений;
li ,li 1 – длина интервалов из последующего и предыдущего на-
блюдений.
При этом с положительным знаком определяют:
–оседания;
–горизонтальные сдвижения и наклоны в сторону восстания
ив сторону простирания пласта;
–кривизну и радиус кривизны выпуклости кривой оседания;
–растяжения;
с отрицательным знаком:
–поднятия;
–горизонтальные сдвижения и наклоны в сторону падения и в сторону, обратную простиранию пласта;
–кривизну и радиус кривизны вогнутости кривой оседания;
–сжатия.
Все исходные линейные величины для определения сдвижений и деформаций за исключением длин интервалов берутся в метрах с точностью до третьего знака, длины интервалов – в целых метрах. Размерность величин , – миллиметры (иногда метры), K – 1/м, i и являются безразмерными, хотя их часто выражают в мм/м. Оседания, горизонтальные сдвижения и кривизны относятся к реперу, наклоны и горизонтальные деформации – к интервалу.
3. Для построения графиков сдвижений горизонтальный масштаб принимают равным 1:1000, а вертикальный масштаб принимают в зависимости от величин сдвижений и деформаций. По оси X наносят репера, по оси Y – , i, K, , . При этом для всех графиков за исключением графика оседаний положительные значения ординат откладываются вверх, отрицательные – вниз, для графика оседаний отрицательные – вверх, положительные – вниз (рис. 3.1).
4. На построенных графиках выделяют наиболее удаленные от середины мульды точки, соответствующие границам опасных (критических) деформаций: по наклонам – 4·10–3, кривизны – 0,2·10–3 1/м, растяжениям-сжатиям – 2·10–3. Из выбранных точек вновь выбирают-
24
ся две точки, наиболее удаленные от середины мульды. Через точки
исоответствующие границы выработки проводят прямые, которые
идают с горизонтальной линией углы сдвижения и .
Соединяя крайние точки с оседаниями 10 мм с соответствующими границами выработки, получают граничные углы сдвижения 0 и 0.
На профильной линии вкрест простирания определяют точку, имеющую максимальную величину оседания, и соединяют ее с точкой, обозначающей середину выработки. Эта прямая образует с горизонтальной линией угол максимального оседания .
Углы полной подработки 1, 2, 3 можно установить в тех случаях, когда в мульде образовалось плоское дно (участок с максимальными одинаковыми оседаниями, возможными при данной мощности пласта и данной глубине разработки и угле наклона). Углы 1, 2, 3 проводятся на крайние точки плоского дна мульды сдвижения.
5. В заключение необходимо сделать выводы о характере сдвижения, о величинах углов (сдвижений, граничных, максимального оседания и углах полной подработки), выделить взаимозависимости графиков деформаций и сдвижений.
Пример выполнения работы
Исходные геологические и горно-геологические условия в районе реперов профильной линии представлены в табл. 3.1.
Исходные абсолютные отметки реперов и расстояния от опорного репера до рабочих реперов из начального и конечного цикла наблюдений сведены в табл. 3.2.
Таблица 3.1
Геологические и горно-геологические условия в районе реперов профильной линии
|
Глубина залегания |
|
Угол падения |
|
|
Вариант |
пласта под |
Длина лавы |
Мощность |
||
репером № 15 |
Lл, м |
пласта , град |
пласта m, м |
||
|
|||||
|
Z, м |
|
|
|
|
1 |
150 |
190 |
19 |
1,2 |
|
|
|
|
|
|
25
Таблица 3.2
Абсолютные отметки реперов и расстояния от опорного репера до рабочих реперов из начального и конечного цикла наблюдений
Номер |
Абсолютные отметки |
Расстояния между опорным |
|||
и рабочими реперами, м |
|||||
|
|
||||
репера |
по начальным |
по конечным |
по начальным |
по конечным |
|
|
наблюдениям |
наблюдениям |
наблюдениям |
наблюдениям |
|
1 |
316,275 |
316,275 |
512,906 |
512,906 |
|
2 |
315,725 |
315,733 |
497,544 |
497,544 |
|
3 |
315,071 |
315,062 |
481,851 |
481,850 |
|
4 |
314,315 |
314,297 |
466,391 |
466,386 |
|
5 |
313,527 |
313,500 |
450,729 |
450,716 |
|
6 |
311,972 |
311,934 |
435,797 |
435,770 |
|
7 |
312,095 |
312,042 |
420,206 |
420,149 |
|
8 |
311,838 |
311,763 |
405,146 |
405,056 |
|
9 |
312,881 |
312,762 |
390,089 |
389,958 |
|
10 |
313,813 |
313,634 |
374,865 |
374,681 |
|
11 |
314,564 |
314,292 |
359,372 |
359,144 |
|
12 |
315,134 |
314,580 |
344,223 |
343,943 |
|
13 |
315,346 |
314,492 |
328,684 |
328,482 |
|
14 |
316,238 |
315,140 |
313,527 |
313,532 |
|
15 |
316,868 |
315,696 |
298,277 |
298,470 |
|
16 |
317,316 |
316,185 |
283,233 |
283,568 |
|
17 |
317,428 |
316,430 |
268,958 |
269,412 |
|
18 |
317,414 |
316,616 |
253,664 |
254,192 |
|
19 |
316,676 |
316,109 |
238,901 |
239,405 |
|
20 |
316,400 |
316,022 |
223,662 |
224,097 |
|
21 |
316,206 |
315,995 |
208,293 |
208,61 |
|
22 |
315,716 |
315,576 |
193,074 |
193,265 |
|
23 |
315,534 |
315,441 |
177,699 |
177,833 |
|
24 |
314,606 |
314,550 |
162,413 |
162,513 |
|
25 |
314,271 |
314,238 |
147,561 |
147,643 |
Выполняем вычисления параметров процесса сдвижения по формулам (3.1)–(3.5) и сводим результаты вычислений в табл. 3.3.
Далее по исходным данным в масштабе 1:1000 строим геологический разрез по профильной линии, на него наносим реперы наблюдательной станции и границы очистной выработки (рис. 3.1). После этого строим графики всех вычисленных параметров процесса сдвижения.
26
Таблица 3.3
Результаты вычислений параметров процесса сдвижения
Номер Rp |
, мм |
, мм |
l, м |
i, мм/м |
K 103, 1/м |
, мм/м |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
1 |
0 |
0 |
|
|
|
|
|
–8 |
|
15 |
–0,521 |
|
0,000 |
2 |
0 |
|
|
0,103 |
|
|
|
9 |
|
16 |
1,083 |
|
0,064 |
3 |
1 |
|
|
–0,032 |
|
|
|
18 |
|
15 |
0,582 |
|
0,259 |
4 |
5 |
|
|
0,000 |
|
|
|
27 |
|
16 |
0,575 |
|
0,511 |
5 |
13 |
|
|
0,011 |
|
|
|
38 |
|
15 |
0,737 |
|
0,938 |
6 |
27 |
|
|
0,015 |
|
|
|
53 |
|
16 |
0,962 |
|
1,924 |
7 |
57 |
|
|
0,033 |
|
|
|
75 |
|
15 |
1,461 |
|
2,191 |
8 |
90 |
|
|
0,097 |
|
|
|
119 |
|
15 |
2,922 |
|
2,723 |
9 |
131 |
|
|
0,067 |
|
|
|
179 |
|
15 |
3,941 |
|
3,481 |
10 |
184 |
|
|
0,134 |
|
|
|
272 |
|
15 |
6,003 |
|
2,840 |
11 |
228 |
|
|
0,823 |
|
|
|
554 |
|
15 |
18,615 |
|
3,433 |
12 |
280 |
|
|
0,045 |
|
|
|
854 |
|
16 |
19,306 |
|
–5,020 |
13 |
202 |
|
|
–0,209 |
|
|
|
1098 |
|
15 |
16,098 |
|
–13,657 |
14 |
–5 |
|
|
–0,740 |
|
|
|
1172 |
|
15 |
4,852 |
|
–12,328 |
15 |
–193 |
|
|
–0,500 |
|
|
|
1131 |
|
15 |
–2,725 |
|
–9,439 |
16 |
–335 |
|
|
–0,450 |
|
|
|
998 |
|
14 |
–9,317 |
|
–8,336 |
17 |
–454 |
|
|
–0,254 |
|
|
|
798 |
|
15 |
–13,077 |
|
–4,838 |
18 |
–528 |
|
|
–0,171 |
|
|
|
567 |
|
15 |
–15,647 |
|
1,626 |
19 |
–504 |
|
|
0,216 |
|
|
|
|
|
15 |
–12,402 |
|
4,528 |
27
Окончание табл. 3.3
Номер Rp |
, мм |
, мм |
l, м |
i, мм/м |
K 103, 1/м |
, мм/м |
20 |
378 |
–435 |
|
|
0,100 |
|
|
211 |
|
15 |
–10,866 |
|
7,678 |
21 |
–317 |
|
|
0,405 |
|
|
|
140 |
|
15 |
–4,665 |
|
8,279 |
22 |
–191 |
|
|
0,105 |
|
|
|
93 |
|
15 |
–3,057 |
|
3,707 |
23 |
–134 |
|
|
0,042 |
|
|
|
56 |
|
15 |
–2,421 |
|
2,224 |
24 |
–100 |
|
|
0,058 |
|
|
|
33 |
|
15 |
–1,549 |
|
1,212 |
25 |
–82 |
|
|
|
|
Рис. 3.1. Графики сдвижений и деформаций земной поверхности вкрест простирания пласта, угловые параметры процесса сдвижения (шкалы для и в мм, для i, b K в 1·103)
28
После этого определяем граничные углы сдвижения 0, 0, углы сдвижения и , а также угол максимального оседания . Следует отметить, что в данном случае плоское дно отсутствует, вследствие этого углы полной подработки не определяются.
Вывод по работе: угловые параметры процесса сдвижения имеют следующие значения: 0 = 61°; 0 = 58°; = 79°; = 71°; = 90°.
По результатам обработки материалов наблюдений можно сделать следующие выводы о характере процесса сдвижения: в настоящее время имеет место неполная подработка, т.е. в мульде сдвижения отсутствует плоское дно. В целом процесс сдвижения земной поверхности имеет вполне закономерный характер. Максимальные оседания земной поверхности наблюдаются в центральной части выработанного пространства, в целом вся мульда оседаний земной поверхности имеет закономерный вид, при этом наблюдается выраженная взаимосвязь между графиками оседаний, наклонов и кривизны. Наблюдается хорошая взаимосвязь между графиками горизонтальных сдвижений и деформаций. В краевых частях мульды сдвижения имеют место растягивающие горизонтальные деформации, при этом максимальные деформации до 8 мм/м наблюдаются в полумульде по восстанию, соответственно горизонтальные сдвижения в этом месте направлены в сторону падения пласта, в краевой части полумульды по падению горизонтальные сдвижения наоборот направлены в сторону восстания пласта. В центральной части мульды сдвижения наблюдаются закономерные деформации сжатия, величиной до 13,6 мм/м. Угловые параметры процесса сдвижения имеют достаточно высокие значения.
29
ЗАДАНИЕ№ 4
РАСЧЕТ ОСЕДАНИЙ ЗЕМНОЙ ПОВЕРХНОСТИ ВСЛЕДСТВИЕ УПЛОТНЕНИЯ ГРУНТА ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ НАЗЕМНОГО СООРУЖЕНИЯ
Исходные данные
Предполагается возведение прямоугольного сооружения шириной B, длинной L и весом Pзд. Сооружение возводится на сжимаемых изотропных грунтах мощностью Н и объемным весом , ниже которых залегает скальное основание. Имеются компрессионные испытания грунтов. Варианты заданий по данной работе представлены в приложении № 4.
Требуется
1.Рассчитать оседания земной поверхности, используя метод послойного суммирования.
2.Построить график распределения оседаний земной поверхности по линии А–А (рис. 4.1), проведенной в поперечном направлении через центр сооружения.
3.Построить серию эпюр вертикальных дополнительных напря-
жений z, возникающих от давления наземного сооружения.
Методические указания
Считать, что давление, создаваемое весом сооружения, распределяется равномерно на прямоугольной площадке площадью S B L.
Задачу считать симметричной относительно продольного направления здания (линия Б–Б см. рис. 4.1) и соответственно рассчитывать только половину мульды оседаний (линия М–А на рис. 4.1).
На линии М–А выбрать 10–12 точек так, чтобы в районе площадки нагружений эти точки располагались гуще, чем вне её, и в каждой точке рассчитать оседания земной поверхности. Положение точки А принять на удалении В от границы сооружения. По глубине мощность всего сжимаемого грунта разбить на 5 слоев.
30