книги / Местный размыв у опор мостов
..pdfПодставпм |
в формулу |
известные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
величины, часть которых уже вычис |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
лена в примере |
1, |
|
|
|
|
Крупность |
Средний диаметр |
мм</«. |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Л = |
1,1 У б |
(1 ,1/1,93)°'75 { К б х |
|
фракцмП. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
X I ,2-1 (2/6)®.** + К ? - 0,85 [1 — |
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
|
|
||||||
— (2/6)о-2*]) = 4 ,7 4 м. |
|
|
|
1—0,5 |
0,75 |
|
|
|
3,75 |
||||||||
|
|
|
13 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
0 ,5 -0 ,2 |
0,35 |
|
|
|
6,30 |
|||||||||
Пример |
3. |
Определим |
глубину |
0.2—0,1 |
0,15 |
49 |
|
|
|
7,35 |
|||||||
0 ,1 -0 ,0 5 |
0.075 |
25 |
|
|
|
1,87 |
|||||||||||
-местного размыва у опоры из приме |
|
|
|
||||||||||||||
< 0,05 |
0,03 |
3 |
|
|
|
0,09 |
|||||||||||
ра 1 (рис. 5.1,о) при глубине и ско |
|
|
|
||||||||||||||
рости |
потока соответственно |
6,0 |
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
19,26 |
||||
и 1,1 м/с (косина потока отсутству |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
ет), но русло сложено крупным пес |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ком, гранулометрический |
график ко |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
торого |
приведен иа рис. |
5.1, с |
(см. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
кривую II). По данным гранулометрического состава, |
определен |
средний |
|||||||||||||||
диаметр песка |
(1=1,27 мм. По |
гранулометрическому |
графику |
находим </«= |
|||||||||||||
= 1,70 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Так как |
</«/</= 1,70/1,27 = 1,34> |
1.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ннмаем </«=1,7О мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Неразмываннцая скорость по формуле (Г. 10) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
„ = 3 .0 К б -О ^ о Т т * = 1, М м с > 1 .1 . |
|
|
|
|
|
|
||||||||
Поскольку наносы в воронку размыва не поступают (1’<оо). глубину |
|||||||||||||||||
местного размыва определяем по'формуле (4.4). |
|
|
|
|
|
|
|
|
скоро |
||||||||
Вначале |
по |
формулам (1.38) н (1.45) определим взмучивающие |
|||||||||||||||
сти потока |
(при ш=0,1'4'0 |
|
м/с — см. табл. 4.1) и степенной |
параметр п: |
|||||||||||||
= »/‘9,81 -0,14-6 = |
|
|
Н 4’ = |
6/0.0017 = 3530; |
{Н 4)°'К = |
1,63; |
|||||||||||
|
V,, = |
2,02-1,63 = |
3,29 м/ |
п |
= 0,5 + |
0,24 ^ |
= |
° ,63; |
|
|
|||||||
|
|
|
Н = 1,1-4®'6• 60,4 (1,1/3,29)0-630,85 = 2,19 м. |
|
|
|
|
|
|||||||||
Пример 4. Определим глубину местного размыва |
у |
двухступенчатой |
|||||||||||||||
опоры |
примера |
2' (рис. 5.11, б) |
с темн же параметрами |
потока, |
но |
изменим |
|||||||||||
грунтовые условия, взяв их из примера 3. |
местного |
размыва |
преобра |
||||||||||||||
Так как о < о 0, то для |
определения |
глубины |
|||||||||||||||
зуем формулу |
(5.1), для этого случая, изменив в ней |
степени при Ь и Н. |
|||||||||||||||
Тогда |
формула |
глубины |
размыва |
при |
режиме |
о< в0 |
для |
|
двухступенчатой |
||||||||
опоры |
примет вид: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Л = |
1.1Я0’4 (о/о,,)п { |
|
(* ///)« * + $ СК,|а[1 - |
( < ' / / / ) 1) К* • |
(5.2) |
||||||||||||
Взяв из примера 3 значения о0 и п, определим по этой формуле глубн- |
|||||||||||||||||
щу размыва: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л = |
1,1-60*4 (1,1/3,29)° 63 { б0,6- 1,24 (2/6)®.» + 4°-6 0,85(1 - |
|
(2 6)»“ 1 | |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
= |
3,62 |
м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример 5. Опора и параметры потока — те же, |
что |
в |
примере 1 |
||||||||||||||
■{рис. 5.1',а), но грунты |
русла |
представлены тугопластичиымн |
суглинками |
||||||||||||||
'с удельном |
сцеплением Ср= 1‘,8-Ю4 Па. Поток влечет песчаные наносы сред- |
69
ним диаметром 4 = 0 ,191мм. Требуется определить глубину местного размы
у опоры. |
|
|
определим |
по |
формуле (1.15), |
нпяв |
в |
ней. |
|||||
Неразмывающую скорость |
|||||||||||||
Б = 1,4': |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о0„ = |
^ ( 3 ,3 4 |
+ |
16 6,0)1^0,151 |
+ 1,8 |
= 1 ,6 3 |
м/с. |
|
|
|
||||
Взмучивающие |
скорости |
перед |
опорой |
определим по формулам (4.13) и; |
|||||||||
(4Л-.4): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
°вд.со = 1 ,40-60,08- 1,63 = |
2,62 м/с; |
ув.со = |
2,0.60'14. 1,63 = |
4,17 м/с. |
|
||||||||
По формуле (3.8) определим степенной параметр л: |
|
|
|
|
|||||||||
|
/1 = |
0,5 + |
0 , 2 4 ^ |
= 0,60. |
|
|
|
|
|
||||
Коэффициент |
'косины |
потока |
при |
а=2<? определим |
|
|
|
||||||
И. А. Ярославцева [38]. |
|
|
|
режима наносов у< у0 ширина |
опоры |
||||||||
Ьа =6,72 м (см. пример 1); для |
|||||||||||||
входит в- расчетную формулу в степени 0,6. Тогда |
|
|
|
|
|
||||||||
|
К « = (Ч'&)0,6 = (6,72/4,0)0,6 = |
1,36, |
|
|
|
|
|||||||
Глубину местного размыва в осветленном |
|
|
|
|
|
||||||||
грунте определяем |
по формуле |
(4.4): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Л = 1,1 •40)б • 60-4 (1,1/4,17)°*б0-0.85 • 1,36 = 2,62 |
м . |
|
|
|
|||||||||
Полученную глубину размыва необходимо сравнить с глубиной, которая |
|||||||||||||
могла бы образоваться в слое донных |
наносов |
средним |
диаметром |
4 = |
|||||||||
=0,19 мм. Из примера I1 видно, |
что |
эта |
глубина |
составила |
3,86 |
м, |
что- |
больше глубины 2,62 м в связном грунте. За расчетную принимаем Меньшую
из этих глубин, т. е. Л=2,62 м. |
|
м, |
скорость |
у опоры о=1,6 м/с. Опо |
||||||||
Пример |
6. Глубина потока Н = 9 |
|||||||||||
ра— трехступенчатая (рис. 5.Г,в). Тело |
опоры |
с |
полуциркульными торцами. |
|||||||||
(Кфз= 0,85) |
опирается на двухступенчатый фундамент, верхняя часть |
кото |
||||||||||
рого с полуциркульными торцами |
(/С.ф2= 0,85, |
а нижняя — прямоугольная |
||||||||||
(Л’ф1= 1,24). |
Русло сложено крупнозернистым |
неоднородным |
песком |
(/$5= |
||||||||
= 1,70 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определим глубину местного размыва у опоры. |
|
|
|
|
|
|
||||||
Неразмывающая скорость по формуле |
(Г.Ш) |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
п0 = 3,6 У 9-0,0017 |
= |
1,27-м/с < |
1,6. |
|
|
|
||||
Взмучивающие скорости потока при ш = 0,140 м/с: |
|
|
|
|
||||||||
0„а = У 9,81-0,140.9 = 2,32 м/с; Я/4 = |
9,0/0,0017 = |
5300; |
(Я/4)0’06 =1,67;: |
|||||||||
1/в = |
2,32-1,67 = 3,87 м/ |
|
п = |
0,5 + |
1,6/2,32 = |
0,67. |
|
|||||
Так как V>Vо, глубину размыва |
определяем |
по |
формуле |
(2.6), |
введя |
|||||||
в нее параметр |
(о/ов) " и положив, |
что о5= 1,1. Тогда формула |
(2.6) примет |
|||||||||
вид: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л = 1,1 |
У н |
(УХ)Л.(^Т/Сф1 (<?,/Я)<>.» + У |
^ К 1ЬЛ ( е 21Н )°.™ |
- ( ^ / Я ) ^ + |
+ У ь , К ^ [ \ ~ ^ Н ) ^ ] \ |
(5.3) |
Подставив в эту формулу извести |
|
|
|
|
||
/1 = 1,1 |
У 9 (1,0/3,87)0,67 { / 7 |
• 1,21 (2;9)«.« + |
VТ, |
|
||
X [(5/9) в.*» - (2/9)».=*] + У 7 • 0,85 [I - |
(5;9)в.«]| = |
5,5 |
||||
Пример 7. |
Определим глубину местного |
размыва |
у |
трехегу п: эгон |
||
•опоры примера |
6 |
(рис. 5.1, о) при тех |
же параметрах потока, но г’румг рус |
|||
л а — булыжник |
со |
средним диаметром |
фракции й=И5' |
мм. По грануломет |
рическому графику (рис. 5.1,0, кривая III) определяем |
|
по |
мм." |
|
||||||
Так как с1к /(1= \'0/П‘5= 1,22>1,20, |
расчет |
производим |
*/о=140 |
|
||||||
Неразмывающая скорость по формуле (Г.10) |
|
|
|
|
|
|
||||
|
ц, = 5,6 V 9 |
0,1-1 =. 3,82 м/с > 1 .0 . |
|
|
|
|
||||
Определим |
взмучивающие скорости |
потока |
и степенной |
|
|
|||||
при ьу= 1,28 м/с |
(см. табл. 4.1): |
|
)Л),81 ■1,28-9 |
10 м/-; |
|
|
||||
10-1,28= 12,8 м/с; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по |
формуле (2.0), |
|
|
|
|
|||
Л = 1, \Н °-А (о/ои)л { Ь °/‘/Сф1 {ех1Н) |
|
У |
К |
, [(с., Н) |
|
|
+ |
|||
|
+ ^ 6 Д'ф,11 |
(«'=■//)».«]) |
|
|
|
(5-4) |
||||
Подставим в эту формулу известные величин |
|
|
|
|
|
|||||
/1 = 1 ,1 -9м (1,6/12,8)°'и |
( 70>6- 1,24 (2/9) |
-I- у0, |
|
|
|
|||||
X 1(5/9)0.25 — (2/9)0,25) + |
406.0,85(1 - (5;9)о.25)) = |
|
|
|
||||||
Пример 8. Определим глубину местного размыва у овальной опоры на |
||||||||||
(Прямоугольном |
ростверке нз свай-оболочек (/(.*„= 1.0) |
диаметром о=0,б м, |
||||||||
с расстоянием между сваями в свету |
5 = 1 ,0 |
м (рис. 5.1; г). Ростверк в |
ло |
|||||||
товой части опоры имеет выступ (полку) |
шириной Д&2= 1.0' м. Глубина |
по |
||||||||
тока Я=12' м, скорость потока а = 1.4- м/с. Русло |
сложено |
однородным |
мел |
|||||||
ким песком средним диаметром й=0,Э мм. |
|
|
|
|
|
|
||||
Определим перазмывающую скорость: |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
ц, = 3,6 У 12-0,0003 = 0,88 м/с < 1 ,4 0 . |
|
|
|
||||||
Взмучивающие скорости потока при гидравлической |
|
|
|
|||||||
0,0924 м/с (см. табл. 4.Г): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1»од = V |
9,81 0,0324-12,0 |
= 1 , 5 |
|
Н;с1 = |
|
- |
40000; |
|
||
|
(О Д 0> |
=1,88; |
|
|
|
|
|
|
1,4
|
Глубина |
а. ым |
Ср, Ю1 па |
5 |
а- |
'г |
|
|
|
|
залегания, |
о. |
|
|
|||||
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
г? |
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Однородный |
- 0—4,0 |
0,51 |
- |
.1,01 |
1,87 |
3,42 |
0,65 |
0,50 |
|
среднеэерни- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стый песок |
4,0—6,4 |
|
|
|
2,83 |
4,83 |
8,02 |
0,56 |
0,34 |
Глина туго- |
|
|
|
||||||
пластичиая, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мергелистая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Так как имеем случай |
1>>»о, |
то |
расчет |
глубины размыва |
производим* |
по формуле (4'.20). Предварительно определим параметры числа свай и их. расстановки: при четырех сваях Лдг=2,5 по формуле (4.18) и А п
0,6 |
У 5+о |
||
1,27. |
|||
= 2,5 |
- = |
||
/1+ 0, С |
|
||
Глубина местного размыва у свайного ростверка |
|||
Л = |
1,1 у |
и (1,40;2,93)°*72 (1/6 -1,24 [ ( 7 / 1 2 ) — (1/12) °-г*] + |
|
+ |
/ Т - |
0,85 [1 — (7/12)0.»]-+ Ь 1,27 ( 4 / 1 2 ) ) = 3 .2 6 м. |
Учтем снижение глубины размыва нз-за наличия передней полки в верх ней плоскости ростверка, ширина которой Д62= 1,0 м больше, чем 52/6’=0,67 м. Поэтому следует учитывать полное значение коэффициента Кп (см. форму
лу (4*.22):
К в = 0,75 + 0.25 = 0,94.
Тогда с учетом Кп глубина размыва у ростверка
Л = 3,26-0,94 = 3,06 м.
Пример 9. Для возведения опоры на высоком ростверке в русло р. Вят ки было забито ограждение из металлического шпунта, образовавшее круг лый контур шириной 5=20 м и высотой от дна е=8,5 м (рис. 5.1,5). Руслосложено тугопластичной глиной (Ср=5,1-Ю4 Па), прикрытой четырехметро вым слоем среднезернистого песка средним диаметром 5=0,51 мм. Строи тельство опор было отложено на лето следующего года, но весной по реке.- прошел сравнительно высокий паводок, затопивший шпунт на 3,6* м. Опа: саясь за целость шпунта, в ходе паводка возле него были произведены за меры глубины местного размыва и параметров потока. При глубине потока
# = Г2,1. м и скорости о=1,18 м/с замеренная 'глубина местного размыва ока залась равной Аж=5,0 м.
Проверим соответствие расчетной формулы по определению глубиньи размыва фактическому замеру. Ввиду слоистого залегания грунтов расчет производим как для несвязных грунтов, так и для связных. Вычисленныезначения неразмывающих и взмучивающих скоростей потока приведены &
табл. 5.2. Глубина размыва в песчаном грунте (н>»о) по формуле (4.15)
А = 1, 1^20-12,1 -0,5 (8,5/12,1)0,25 = 7,8 м > 4 , 0 м.
Следовательно, размыв формируется в глине.
«<1»о в глине определяем по формуле (4.16) |
|
|
|
|
А = 1 ,1 • 20р,с • 12,10’4 -0,34 |
0'2'’ = |
0,55 м . |
откуда видно, что расчетная глубина местного размыва оказалась |
|||
фактической на 11% (Л/Лц=5,55/5,0= 1,11), что вполне допустимо. |
|||
5.2. |
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ |
||
ФУНДАМЕНТОВ ОПОР |
|
|
|
Для |
определения глубины заложения |
фундамента опоры |
ниже линии общего размыва необходимо учесть глубину мест ного размыва, гарантийный запас на неточность определения элементов размытого русла и конструктивную глубину заделки фундамента в грунте.
Гарантийный запас численно должен быть равен сумме по |
|
грешностей (ошибок), которые неизбежно возникают при изме |
|
рении исходных величин (в данном случае параметров |
потока |
и грунтовых характеристик), ошибок самого метода |
расчета |
(как бы ни был он точен) и, наконец, ошибок, допускаемых при строительстве.
Рассмотрим схему заложения фундамента опоры с возмож ными линейными ошибками, влияющими на глубину ее зало жения (рис. 5.2). В сумме ошибок 2ДА = ДА„3и-1-ДЛ0б-1-ЛЛм пер вые два слагаемых входят в глубину потока, по которой рас считывают местный размыв, а третье слагаемое учитывает ошибку метода расчета глубины размыва, в том числе, и строи тельную ошибку в ширине опоры.
Ошибка измерений ДЛ„3м известна из опыта промеров, глу бин потока и может быть определена по литературным источ никам и нормативным документам. Ошибка определения глу-
.бины общего размыва исследована О. В. Андреевым [4]. Оста ется неизвестной ошибка в определении глубины местного раз мыва ДАН, которую необходимо исследовать.
Зная ошибку ДАМи значение конструктивной заделки фун дамента в грунт, обеспечивающей его устойчивость (обычно принимают Акоп931,0 м), можно получить глубину заложения фундамента:
Азал = й + ДАи + 1,0.
Для определения ошибки ДАМнеобходимо исследовать функ ции, описывающие местный размыв, которые выражаются фор мулами (4.3) и (4.4). Такое исследование выполнено в. работе [15] путем дифференцирования выражений (4.3) и (4.4). За аб солютные ошибки при этом были приняты конечные разносгн, заменяющие дифференциалы. Предельные погрешности функ
ции нескольких переменных в таком случае представляют со бой сумму абсолютных значе ний частных дифференциалов этой функции одного знака.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Исследование' |
параметров, |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
входящих -в выражения |
(4.3) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и (4.4), показали, |
что |
из |
ше |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сти переменных (Ь, Н, V, <1, т |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и СР) . менее |
всего |
известны |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ошибки в определении диамет |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ра фракций несвязного |
грунта |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л, гидравлической крупности т |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и удельного сцепления связно |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
го грунта СР. Наиболее влияю |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
щей на конечные |
результаты |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
оказалась ошибка |
в определе |
||||
Рнс. |
5.2. |
Схема заложения |
фунда |
нии Ср, что объясняется боль |
|||||||||||
мента |
опоры |
с |
учетом |
размывов |
шой изменчивостью |
этой |
ха |
||||||||
русла: |
|
потока |
после |
обшего |
размы |
рактеристики, |
в |
том |
числе -и |
||||||
Н — глубина |
при лабораторном ее |
|
опреде |
||||||||||||
ва с учетом |
погрешностей |
ДЛ„зМ |
и Л0(5 |
|
|||||||||||
(измерений |
и |
общего |
размьша); |
/<о0и |
лении. |
|
установле |
||||||||
к — глубины |
общего |
н |
местного |
размы |
Таким образом |
||||||||||
вов; Д/,ы |
— погрешность |
при |
определении |
но, что искомая |
погрешность |
||||||||||
местного |
размыва; Лиои— конструктивная |
||||||||||||||
заделка |
фундамента |
по |
|
устойчивости; |
при определении глубины раз |
||||||||||
Я др " Нп$— глубины |
ДО |
|
и после |
общего |
мыва русла зависит от условий |
||||||||||
размыва русла |
|
|
|
|
|
|
формирования |
размыва |
(об |
щий или местный размыв, дви жение наносов или осветленный поток), от типа грунта и точ ности исходных данных, положенных в основу составления про екта и, наконец, от точности соблюдения размеров конструкции при ее возведении.
Существенное влияние на искомую погрешность оказывает точность исходных данных, которая зависит от способа опреде ления расчетных гидрологических характеристик. Наибольшая точность достигается при использовании гидрометрических из мерений. Менее точны характеристики, устанавливаемые морфометрическйми изысканиями, главным образом за счет по грешности определения скорости потока.
В результате исследований [15] получены необходимые за пасы на глубину заложения фундаментов опор ниже линии общего размыва русла для разных расчетных паводков (табл. 5.3).
Из табл. 5.3 видно, что глубина заложения фундаментов опор дифференцирована в зависимости от рода грунтов, слага ющих русло, и точности исходных данных, положенных в осно ву проекта, что позволяет повысить надежность мостов. В нор мативных документах гарантийный запас на заложение фунда-
|
Необходимая глубина Лмл, |
м. |
|
с вероятностью превышенни р. |
|
|
1% |
0.У, |
|
Несвязные грунты |
|
Гндромстричсскне |
1.1А+1 |
|
Морфометрические |
1.2А+1 |
|
|
Связные грунты |
|
Гндромстричсскне |
1.4Й+1 |
|
Морфометрические |
1.5Й +1 |
|
ментов опор принимается с учетом погрешности определения глубин общего и местного размыва 15 %, но при условии, что сумма запаса с конструктивной глубиной заделки фундамента должна быть не меньше 2,5 м. При таком ограничении запаса излишне повышается надежность средних мостов и снижается надежность больших.
Рассмотрим определение глубины залож фундаментов опор на примерах.
Пример 10. Исходные данные возьмем нэ примера 1 (грунт несвязный). Глубина местного размыва у опоры Лг ; =3,86 м определена с использова
нием данных |
гидрометрических измерении, а |
глубина общего |
размыва |
/ | с . л| = 1,25 м. |
При паводке р=0,3 % получены |
йод-. =3,98 м и |
й0бо.э = |
= 1,25 м.
Определим глубину заложения фундамента опоры.
Глубина заложения фундамента при паводках р= 1% н 0,3% по форму лам табл. 5.3:
А« л |« - 1 ,Ь З ,86+1.0=5.24 м; =3,98+1,0=4,98 м.
Сравним эти глубины с глубинами, определенными по нормативным до кументам. При паводке р —1 % погрешность в глубинах общего и местного
размывов:
2 Дй=0,Г5(1,20+3,86) = 0,7
Сумма этой погрешности с конструктивной глубиной й,;,>ц=1.0 м состав ляет 1,76<2,5, поэтому, принимая запас, равный 2,5 м, получим:
= 3 ,8 6 + 2,--
При паводке р = 0,3 % нормативный запас равен 0.52ДЙ, тогда
.. = 0,5-0,79 + 3,98 + 1,0 = 5,38 м.
Пример 11. Исходные данные возьмем из кадастра глубин |
местного |
||
размыва в связных грунтах (приложение |
2). На основе данных |
морфомет |
|
рических изысканий для |
паводка р= 2 % |
глубина местного размыва у опоры |
|
определена Л2« =6,0 м |
.и общего размыва русла ковах — 1,8 м. Грунт — |
глинистый ил с гравием. Определим глубину заложения фундамента опоры. По формуле из табл. 5.3 имеем: к3л я 2Х = Г,5'*5,0+1,0= 10,0 м.
Для сравнения определим глубину заложения по нормативным докумен там: 2ДЛ=0,15'(1',8+6,0) = 1,17 м.
Так как запас в сумме с конструктивной глубиной составляет 1,17+1,0= =2,17<2,50, принимаем запас 2,50 м. Тогда
лэал2х = 6 , 0 + 2,5 = 8,5 м.
Вданном случае оказалось, что нормативная глубина меньше, чем по предложенному методу.
Впроекте следует принять глубину заложения фундамента 10,0 м, что обеспечит надежность решения.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Оценивая отечественные и зарубежные исследования мест ного размыва, нужно’ признать, что в пашей стране они более прогрессивны. Продолжая эти работы, необходимо исходить из связанных физической теорией закономерностей, не прибегая к частным эмпирическим решениям, которых накопилось уже большое количество. В частности, для описания местного раз мыва у преград неправомерно привлекать неразмывающне ско рости, которые являются не расчетной характеристикой, а лишь признаком поведения (режима) наносов на подходе наносов! к преграде.
Предложенный автором метод расчета местного размыва, основанный на взмучивающих скоростях, может быть исполь зован для прогноза общего размыва подмостового русла, а так же русловых переформирований в нижних бьефах гидротехни ческих сооружений. По сравнению с существующими методами прогноза русловых деформаций по неразмывающим скоростям,
использование взмучивающих скоростей |
представляется |
более |
обоснованным. В этом случае появляется возможность |
учета |
|
расхода наносов при их неустойчивом |
режиме (о = о0). |
что |
важно и с теоретической точки зрения, так как при изменяю
щихся критериях |
расход наносов будет описываться од |
ной неразрывной функцией. |
Ближайшие работы по совершенствованию прогноза местно го размыва, на наш взгляд, должны быть направлены на вскры тие механизма размыва, описываемого физически ясными пара метрами. Эти параметры должны быть получены непосредст венно из натурных наблюдений, без искажающей накладки масштабного эффекта. Необходимо, следовательно, накопить натурные наблюдения не только в виде кадастра фактически измеренных конечных величин местного размыва, но и проме жуточных фаз явления. А это возможно только постановкой на блюдений по специальным расширенным программам, требую щим совершенных приборов и оборудования. Особое внимание должно быть уделено исследованиям местного размыва в связ ных грунтах, где взаимодействия жидкой и твердой фаз потока наиболеесложны.
КАДАСТР ГЛУБИН МЕСТНЫХ РАЗМЫВОВ Л„ У ОПОР МОСТОВ, ЗАМЕРЕННЫХ В НАТУРЕ И ПРИ КРУПНОМАСШТАБНЫХ ОПЫТАХ (НЕСВЯЗНЫЕ ГРУНТЫ)
кадаМ стра |
|
|
|
|
л,.. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Волга, |
1964 г. |
5,0 |
15,42 |
1,61 |
4,90 |
|||
2 |
То |
же, |
|
|
3,60 |
12,27 |
1,33 |
4,66 ' |
|
3 |
Агул, 1964 г. |
|
2,55 |
5,0 |
0,63 |
4,20 |
|||
4 |
г. |
3,65 |
4,39 |
2,30 |
4,59 |
||||
5 |
Дунай, |
1926 |
5,03 |
18,80 |
1,84 |
4,70 |
|||
6** |
То |
же, |
1958 |
г. |
3,51 |
17,40 |
2,28 |
4,70 |
|
7 |
|
л э п |
1953 |
г. |
0,32 |
0,82 |
0,88 |
0,40 |
|
8 |
|
Чирчик, |
1,31 |
2,0 |
2,10 |
2,0 |
|||
9 |
|
То |
же |
|
|
1,29 |
1,1 |
1,62 |
2,0 |
10** |
|
> |
|
|
1,52 |
5,9 |
2,82 |
2,5 |
|
11 |
|
|
|
|
|
1,38 |
2,0 |
2,64 |
2,0 |
12 |
|
» |
|
|
1,31 |
1,8 |
2,58 |
2,0 |
|
13 |
|
|
|
• 1,26 |
1,0 |
2,02 |
2,0 |
||
14** |
|
> |
|
|
0,93 |
2,4 |
2,44 |
2,2 |
|
15 |
|
> |
|
|
1,24 |
1.9 |
2,30 |
2,0 |
|
16 |
|
|
э |
|
|
1,32 |
0,8 |
2,06 |
2,0 |
17 |
|
> |
|
|
2,57 |
4,7 |
2,93 |
2,5 |
|
18 |
|
|
|
2,12 |
1,7 |
2,50 |
2,0 |
||
19 |
|
» |
|
|
1,55 |
1,6 |
2,49 |
2,0 |
|
20 |
- |
|
* |
|
|
1,29 |
1,1 |
2,02 |
2,0 |
21 |
|
|
> |
|
|
3,51 |
4,0 |
3,33 |
2,36 |
22 |
|
|
> |
|
|
1,77 |
1,9 |
2,09 |
2,0 |
23 |
|
|
|
|
1,39 |
1,8 |
1,84 |
2,0 |
|
24 |
|
|
» |
|
|
1,08 |
1,1 |
1,48 |
2.0 |
25 |
|
|
> |
|
|
1,40 |
2,8 |
2,55 |
2,34 |
26 |
|
|
*> |
|
|
2,11 |
3,8 |
2,61 |
2,41 |
27* |
|
> |
|
|
0,66 |
1.6 |
1,31 |
2,0 |
|
|
|
По |
р|асчету |
|
а, мм |
О, град |
|
|
кр. |
0,25 |
__ |
5,91 |
1,18 |
> |
0,20 |
4,90 |
1,36 |
|
> |
0,16 |
_ |
2,62 |
1,03 |
ов. |
35 |
_ |
3,34 |
0,92 |
» |
0,40 |
— |
6,09 |
1,21 |
> |
0,40 |
— |
__ |
__ |
пр. |
1,9 |
— |
0,42 |
1,32 |
ов. |
110 |
25 |
1,59 |
1,21 |
> |
100 |
15 |
1,28 |
0,99 |
150 |
— |
— |
__ |
|
» |
110 |
29 |
1,85 |
1,34 |
> |
110 |
26 |
1,78 |
1,36 |
100 |
17 |
1,42 |
1,13 |
|
|
110 |
29 |
_ |
_ |
» |
110 |
24 |
1,67 |
1,35 |
» |
100 |
15 |
1,27 |
0,96 |
> |
140 |
— |
2,51 |
0,98 |
> |
120 |
26 |
1,70 |
0,80 |
» |
120 |
25 |
1,67 |
1,08 |
100 |
14 |
1,44 |
1,12 |
|
» |
150 |
— |
2,70 |
0,77 |
> |
120 |
28 |
1,58 |
0,89 |
э> |
110 |
26 |
1,45 |
1,05 |
> |
100 |
14 |
1,20 |
1.11 |
> |
120 |
_ |
2,08 |
1,48 |
130 |
— |
2,23 |
1,05 |
|
|
100 |
31 |
— |
■— |