книги / Местный размыв у опор мостов
..pdfВ связи с доказанным влиянием на местный рал.ыв фору, опоры в последние годы возникли предложения сб г г г*пенни
традиционной формы самих опор или их элементов, |
которые |
позволили бы снизить глубину местного размыва. |
гпы |
предложения Е. М. Лаурсена — А. Точа [47], а также |
3. С. То- |
маша [63] по устройству жестких кольцевых огражден::'- (го ризонтальных щитов) вокруг опоры. Применив такие кольце
вые ограждения диаметром В вокруг круглой опоры |
шириной |
Ь, авторы показали, что, изменяя ширину (диаметр) |
огражде |
ния и положение его относительно дна можно регулировать глубину местного размыва у опоры. Наибольшее снижение глу бины размыва достигается при самом низком положении ограж дения вблизи или на уровне дна. Глубина размыва снижается также при увеличении ширины ограждения. Так, на уровне дна снижение глубины размыва у круглой опоры при В/Ь = 2 со ставляет 30 %.
Эффект снижения глубины местного размыва при кольцевом ограждении вокруг опоры основан па том, что оно преграждает путь струям потока, стекающим по лобовой и боковым граням потока в направлении ко дну.
|
|
|
|
|
|
|
Происходят |
поглощение и |
|||||||
|
|
|
|
|
|
рассеивание энергии этих струй |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
и, |
следовательно, |
|
снижение |
||||||
|
|
|
|
|
|
энергии |
вихря, |
разрабатываю |
|||||||
|
|
|
|
|
|
щего воронку размыва. |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Эффект |
снижения |
глубины |
||||||
|
|
|
|
|
|
размыва |
подтвердил |
в |
своих |
||||||
|
|
|
|
|
|
опытах |
Г. С. Пичугов |
[29] и |
|||||||
|
|
|
|
|
|
и Л. А. Пустова [31], |
которые |
||||||||
|
|
|
|
|
|
исследовали |
изменение |
глуби |
|||||||
|
|
|
|
|
|
ны В| зависимости от |
ширины |
||||||||
|
|
|
|
|
|
лобовой |
|
полки |
фундамента |
||||||
|
|
|
|
|
|
или |
ширины |
обреза, |
припод |
||||||
|
|
|
|
|
|
нятого над |
дном |
ростверка. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
Они |
так |
же, |
как |
и 3. |
С. То- |
||||
|
|
|
|
|
|
маш, установили, что наиболь |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
шее |
снижение |
размыва |
про |
||||||
|
|
|
|
|
|
исходит при положении высту |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
па фундамента вблизи дна и |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
эффект |
увеличивается |
с уве |
|||||||
|
|
|
|
|
|
личением ширины лобовой пол |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
ки, но до известного предела. |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
Несколько |
менее |
эффективно |
|||||||
|
|
|
|
|
|
устройство |
боковых |
выступов |
|||||||
|
|
|
|
|
|
фундамента. |
|
|
|
исследо |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Г. С. Пичуговым |
||||||||
|
|
|
|
|
|
вано, кроме |
того, |
влияние на |
|||||||
Рис. |
2.10. |
Изменение |
коэффициента |
размыв, |
наклонного |
выступа |
|||||||||
перед опорой, |
имитирующего |
||||||||||||||
формы опоры |
о зависимости от ее |
ледорез |
[29], |
устройство кото |
|||||||||||
длины (а) и график для определе |
|||||||||||||||
ния |
коэффициента |
/ |
в формуле |
рого |
снижает глубину |
размы |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
ва |
в |
зоне |
отношения |
высоты |
|||||
1, 3 — II. А. Ярославцев |
(соответственно |
ледореза к глубине потока от |
|||||||||||||
прямоугольная опора и опора с полуцир |
|||||||||||||||
кульными |
торцами); |
2 — круглая опора; |
0 до 0,4 на 30—40 %. |
|
|||||||||||
4 — Е. |
М. |
Лаурсен (прямоугольная опо |
|
Влияние |
косины |
|
потока |
||||||||
ра); 5, |
6, |
7 — И. |
В. |
Дитц (соответствен |
|
|
|||||||||
но прямоугольная опора, опора с полу |
проявляется |
в том, что |
возра |
||||||||||||
циркульным верховым торцом, эллпптп- |
|||||||||||||||
чсскнП |
цилиндр); |
8 — |
|
Ж. Тизон (пря |
стает площадь лобового давле |
||||||||||
моугольная |
опора) |
|
|
|
ния |
потока |
|
на |
вытянутую |
||||||
|
|
|
|
|
|
вдоль потока опору. Увеличе- |
|||||||||
ние глубины размыва у таких опор учитывается |
эмпирическим |
||||||||||||||
коэффициентом [34]: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
К% = 1+ |
|
|
|
|
|
/. |
|
|
(2.7) |
где коэффициент / определяют по графику рис. 2.10,6, в зави симости от угла набега потока а и отношения 1(Ь.
Следует отметить, что в формуле (2.7) преувеличено влия ние на К« отношения Н(Ъ. Кроме того, формула но учитывает разной конфигурации торцов опор и дает завышенные значения /Се , в особенности при больших Н/Ь. Вследствие этих недостат ков значения /С, определяемые по формуле (2.7), следует контролировать данными И. А. Ярославцева [38].
Глава 3
ВОПРОСЫ ПРИКЛАДНОЙ ТЕОРИИ МЕСТНОГО РАЗМЫВА
3.1.КИНЕМАТИЧЕСКАЯ СХЕМА ПОТОКА У ОПОРЫ
Для установления характеристик устойчивости донных на носов при местном размьше у опоры необходимо различать две принципиально различные зоны русловых переформирований: зону естественных переформировании, находящуюся вне пре делов влияния деформированного опорой потока, и зону резко деформированного потока возле опоры. В первой зоне режим донных наносов подчиняется неразмывающей скорости, а во второй — взмучивающей.
На подходе к турбулентной зоне перед опорой частицы на носов движутся скачкообразно, образуя скопления (рифели, гряды), постепенно перемещающиеся вдоль потока. Попадая в турбулентную зону у опоры, наносы немедленно захватываются струями донного вихря впереди опоры, вовлекаются в него, а затем выбрасываются в низовую сторону. Падение частиц на дно, на расстоянии от кормы опоры, происходит примерно с по стоянной скоростью, т. е. гидравлической крупностью.
В зоне перед опорой, следовательно, происходит переход частиц грунта во взвешенное состояние, мерой которого явля ется взмучивающая скорость. Так как эта скорость превосхо дит поступательную скорость потока и иеразмывающую, то в зоне перед опорой происходят размыв движущихся по дну естественных русловых образований и воронкообразное углуб ление дна, т. е. местный размыв.
Донная взмучивающая скорость, характернзующа |
лапмо- |
дсйствие жидкой и твердой фаз потока перед опорой, |
может |
быть выражена вектором. Этот вектор, геометрически склады ваясь с вектором скорости потока о, определит место приложи ния скоростей. В работе [10] автором был сделан вывод, что в зоне перед опорой может быть выделен какой-то геометриче ский контур (дисперсоид), в центре тяжести которого приложе ны векторы скоростей и п и V.
Для доказательства такого предположения было рассмотре но большое количество работ, в которых с тех или иных по.ш
Рис. 3.1. Кинематическая структура по тока у опоры по данным разных иссле довании:
а — И. |
А. Ярослаоцеоа; б — А. . |
Латышеи- |
|
кооа; |
а —Ж- |
А. Маэы-Альаареса; |
г — М. Бо- |
насоуиласа; |
д— Б. В. Мслпплла; |
<* — автора, |
принятая о работах [10. 11]; ж — А. Кпадарл
ций освещались вопросы кинематики набегающего на преграду потока (И. И. Агроскии [1]; И. А. Ярославцев [38]; А. М. Латышенков [20]; А. Ж. Тизои [64]; X. К. Лыо [49]; Ж. А. Маза-Аль- варес [51]; X. В. Шеи [61]; М. Бонаусондас [39]; Б. В. Мслвнлл [50] ; А. Квадар [54]; Г. С. Пичугов [28]. В части этих работ за дача исследования кинематики потока возле опоры ис стави лась, а фиксировалась лишь приблизительная картина распре деления струй при эксперименте главным образом в условиях размываемого и редко жесткого дна (рис. 3.1). В других рабо тах, однако, были выполнены подробные экспериментальные наблюдения и попытки теоретического обобщения. К последним относятся работы И. А. Ярославцева [38], А. М. Латышенкова {20], Л. Ж. Тизона [64], X. В. Шена [61], Ж- А. Маза-Альвареса [51] , М. Бонасоундаса [39], А. Квадара [54].
Обобщенный анализ перечисленных работ показывает, что при набеге потока на опору с верховой ее стороны образуется один или два объемных вихря с горизонтальными осями (ко личество вихрей зависит от скорости и глубины набегающего потока, и от формы передней части опоры). При двух вихрях верхний, противоположно вращающийся, вихрь смещен относи тельно нижнего в верховую сторону.
Описанное распределение струй возможно только в преде лах ширины опоры. За ее пределами вихри деформируются в донный валец с горизонтальной осью вращения, подковообраз но опоясывающий опору с обеих сторон. Такая кинематическая картина позволила выделить [10, 11] с верховой стороны опоры некоторое условное тело вращения (рис. 3.1, е) — дисперсоид *.
Главнейшую роль в формировании донного вихря — дисперсоида перед опорой — играют струи средней и нижней частей потока. После удара об опору и в результате трения струи изменяют свое направление и устремляются ко дну — как бы стекают по передней и боковым плоскостям опоры, а на уров не дна закручиваются в вихрь, нижняя образующая которого
1 М. А. Великанов [9] этим термином называет вообще смесь однородной жидкости с твердыми частицами наносов.
у лобовой грани опоры направлена против течснш.. Диспср^о- ид имеет пониженное давление, способствующее всасыванию в него наносов, высота поднятия которых тем больше, чем меньше частицы. Плотность дисперсоида поэтому уменьшается до плотности жидкой фазы в его верхней части.
По мере разработки грунта дисперсоид врезается в дно во ронки, постепенно теряя свою энергию. Интенсивность размыва при этом падает, что объясняется все большей потерей энергии для подъема наиосов с возрастающей глубины, где плотность, а часто и крупность наносов по сравнению с верхними слоями увеличены. По наблюдениям Ж. А. Мазы-Альвареса [51], место интенсивного захвата донных наносов, находится на нижней образующей вихря (см. рис. 3.3).
Четкие очертания дисперсоид имеет только при прямоуголь ных и тупоносых опорах (с полуциркульным торцом, цилинд рических), широкие лобовые плоскости коюрых собирают мощ ный ноток нисходящих струй. При обтекаемых остроносых опо
рах менее |
мощный дисперсоид |
разрезается |
носом опоры н, |
|||||
перемещаясь |
вдоль |
потока на |
длину носа, |
деформируется в |
||||
боковые вихри, опоясывающие опору с обеих сторон. |
||||||||
При |
непрерывном |
поступ |
|
|
||||
лении наносов в воронку раз |
|
|
||||||
рыва (0> 0о) |
плотность |
ди- |
|
|
||||
сперсонда |
больше, |
а |
центр |
|
|
|||
•тяжести |
его |
ниже, |
чем |
при |
|
|
||
осветленном |
потоке |
|
(у<1»о). |
|
|
|||
В последнем случае в диспер- |
|
|
||||||
■соиде имеется больший |
запас |
|
|
энергии, так как она не рас ходуется на перенос поступаю щих извне наносов. Поэтому при осветленном потоке раз мыв у опор достигает большей глубины.
Большой интерес представ ляет съемка визуализирован ного мелкодисперсным алюми ниевым порошком потока в световом ноже, выполненная в 1977 г. Т. П. Радченко (УкрНИИГМ). На рис. 3.2 за фиксирован момент, предше ствующий началу размыва и формирования дисперсоида у опоры.
Процесс формирования двух смежных и противоположно
Рис. 3.2. Структура потока, внпа лизированного алюминиевым порой, ком при его набеге на онор\ (<|м то Т. П. Радченко, 1977 г.)
вращающихся вихрей можно проследить также в. опытах Ин ститута физики атмосферы АН СССР [37], выполнявшихся в прозрачных сосудах в форме эллипсоида. Формирование вих рей происходит после мгновенной остановки вращающихся росудов. С помощью этих опытов изучаются некоторые пара метры, характеризующие гидродинамическую неустойчивость жидкости.
3.2.ОСНОВНЫЕ КРИТЕРИАЛЬНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ
Энергетический смысл критериальной взмучивающей скоро сти потока станет ясным, если ее донную составляющую срав нить с гидравлической крупностью [13]:
_*1|Д |
V8ш и |
1 |
(3.1) |
ю |
|
|
|
|
|
|
|
Полученное подкоренное выражение обозначим как |
|||
|
Рг® = иг-»* /7, |
(3.2) |
|
чтопредставляет собой |
критерий |
(число Фруда),характери |
|
зующий устойчивость частиц наносов. |
|
||
Аналогично этому, обозначив |
|
|
|
|
Рг„ = о у ? /7, |
(3.3) |
|
получим критерий(число Фруда), |
характеризующий |
взмучива |
ние наносов — переход их во взвешенное состояние. Выраже ние (3.3) можно также записать в виде
РГв=Рг®“^ г = рг® сад* |
(3.4) |
где а'= 0,06' (см. п. Г.4).
Зависимость (3.4) дает возможность выразить взмучиваю щую скорость через гидравлическую крупность
(3 .0)
Устойчивость донных наносов в. зоне турбулентного потока перед опорой (см. п. 1.4) определяется тангенсом угла откло нения равнодействующей скорости ьн от вертикали (рис. 3.3):
Рис. 3.3. К механизму формирования местного |
аэмыва: |
|
/ — диепор-:о.1Д: |
-10:1а рлтронсеини: .7— моего 1111к-н<-нш1<.г» |
|
вихрем; |
раш1одоПе1пуи>1ца1| векторов екороек*.!. |
и;.ик„;; |
дпспсрсопда
который назван параметром турбулентною переноса наносов. Этот параметр может быть получен также через отношения чисел Фруда и Рейнольдса:
|
I Гг I Р |
|
|
( 3 .6 ) |
|
|
|
|
(3.7) |
1 Г-г |
V |
, |
•— |
V,. |
гле | гг— |
__ у — параметр кпистичиостн |
Л фазы; \ |
Рг., = |
— |
|
I |
|
|
V е н |
параметр взмучиваемостн двухфазного потока; Ре — число Рейнольдса осиетленного потока; Ке„ = ------— число Рейнольдса взмученного двухфазного потока.
Как показывалось в п. 1.4, параметр турбулентного перено са наносов (3.6) и (3.7) входит в расчетную формулу глубины размыв? со степенью «, значение которой в формуле (1.44) принималось в зависимости от устойчивости наносов равным /М= 1,0 и «2=0,67. Эти дв.а значения « обеспечивают достаточ ную точность расчетов, но при у/овд=1 функция «=/(о/о„я) дает скачок. Поэтому методом наименьших квадратов по на турным данным было вычислено непрерывное значение
п = 0 ,5 |
+ 0 21 в с,,,. |
(3.8) |
ратном соотношении изменяются значения степени //. |
с их ре |
|
Параметр турбулентного |
переноса наносов связан |
жимом, причем относительно малые его значения соответству ют осветленным потокам, а большие — взвесспесущнм. 1) об-
Рис. 3.4. Изменение |
глубин |
V |
|
ения— (я) |
|||
и от времени I (б): |
потоке (I — при |
|
|
/. |
2 — в осветленном |
|
|
4 |
— при размыве в связных грунтах |
|
|
|
Общий ход местного размыва в зависимости от режима па- |
||
носов и времени установили Д. Шаберт |
и П. Эигсльдннгер |
(1956). Однако, как показали исследования, выполненные в Союздорнии [13], приведенная этими авторами графическая зави
сну ость |
(см. кривые 2 и 1 на |
рис. 3.4) требует уточнений. Сле |
||||||||||||||
дует отметить, |
что |
глубина размыва |
изменяется |
по |
кривой 1 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
только |
в |
том |
случае, |
когда |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
коэффициент |
|
формы |
площади |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
давления |
потока |
на |
опору |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Р>1. Если же этот коэффици |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ент меньше |
1, |
то |
изменение |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
глубины |
размыва |
в |
осветлен |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ном потоке будет |
происходить |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
по кривой 2, |
|
а по абсолютной |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
значению глубина |
будет мень |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
шей, |
чем |
при |
ходе |
размыва |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
по кривой 1. Такая закономер |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ность |
объясняется проявлени |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ем |
возмущающего |
фактора |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
(ширины |
опоры), |
что |
можно |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
видеть из анализа |
обобщенно |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
го выражения (3.16) и приво |
||||||||
Рис. 3.5. Связь относительной глу |
димых |
ниже |
формул |
|
(4.3) и |
|||||||||||
(4.4). |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
бины размыва с параметрами устой |
|
|
еще одна |
особен |
||||||||||||
чивости наносов при разной их круп |
Имеется |
|||||||||||||||
ности: |
|
воды; В —то же, |
дви |
ность |
исследуемого |
явления. |
||||||||||
Л — зона чистой |
||||||||||||||||
жении |
наносов; |
В — переходная |
|
зона; |
При |
переходе |
от |
режима раз |
||||||||
с1м — мелкие |
наносы |
(типа р.р. |
Волги, |
мыва |
в условиях осветленного |
|||||||||||
Оби); |
йк — крупные наносы (типа |
р. Чнр- |
потока к режиму движения на |
|||||||||||||
чнк); |
п — степенной |
показатель парамет |
||||||||||||||
ра переноса |
наносов; |
/, |
// — шкалы |
о/о0 |
носов |
в зоне, |
близкой |
к отно |
||||||||
(/ — для мелких, |
/ / —для |
крупных |
нано |
|||||||||||||
сов; / / / — шкала |
н/с/пд; |
/к ; . V — шкалы |
шению V^V0= 1 |
(по обе стороны |
||||||||||||
й'а . ; |
IV — хля мелких, V — для |
крупных |
наносов) |
этого соотношения, возникает |
бб |
|
особый пограничный режим, когда в потоке уже ноя |
сно- |
ча |
|
стицы наносов, но действует еще режим |
а р |
..и* |
и>сс |
еще не наступил. Поэтому эта зона характеризуется неустойчи вым режимом размыва, что и подтверждается анализом много численных натурных н лабораторных данных. Ширина зоны неустойчивого режима наносов зависит от крупности частиц: чем мельче частицы, тем шире зона и с увеличением крупно сти частиц ширина зоны уменьшается (рис. 3.5).
3.3.УСТАНОВЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ ЗАВИСИМОСТЕЙ
ПРИ АНАЛИТИЧЕСКОМ ПОДХОДЕ К ЯВЛЕНИЮ РАЗМ1Л
Положим, что между лобовым давлением потока на опору и весом наносов, вынесенных пз воронки размыва, существует пропорциональность
|
Р |
л ~ / ( С 7„>. |
(3.0) |
|
где О — объем воронки размыва; |
у„ — удельный |
|
||
Лобовое давление (лобовая сила) |
|
|||
|
л = |
|
ьи с,.* |
(ЗЛО) |
|
АГ'«|1~— Ун» |
|||
|
|
|
2е |
|
где /Гф — коэффициент лобового |
сопрошпленш: |
—ек |
||
тающего па опору потока; уа — удельны» зос иод |
|
|||
Как |
показал Б. Кнежевнч |
[45]. меж 1у |
объемом воронки |
|
размыва |
и ее максимальной |
глубиной имеется зависимость: |
||
|
|
О = /?,/(', |
(3.11 > |
причем для закругленной опоры он получил /?1 =5,6 и для пря моугольной Л|=4,6. Подставим полученные выражения (3.10) п (3.11) в уравнение (3.9):
или объединив постоянные коэффициенты К'ф н к\ параметр Ль
Параметр Ль очевидно, зависит: 1) от формы опоры; 1’) формы грузовой площади при набеге потока на опору (г. о параметра $ = Ь/Н), 3) от устойчивости донных наносов при влечении. Первое условие исследований не требует, к ‘ вопрос о влиянии на глубину размыва формы опоры досгн но изучен. Что касается второго п третьего условий, го \д; тернзующие их параметры можно получитьпз натурных т:" )!
Решим уравнение (4.12) относительно параметра А\ и ис следуем этот параметр по данным натурных, крупномасштаб ных и лотковых опытов в зависимости от коэффициента формы грузовой площади ,р. Выше упоминалось, что при разном режи ме наносов влияние формы грузовой площади на размыв про является по-разному. Зная это, для построения зависимости Л1= /:(р) вначале отбираем только те наблюдения (рнс. 3.6), которые соответствуют случаю о>по (размыв в условиях по ступления наносов).
По рис. 3.6
= А 2 0 ) 1'6 = Д, (й ///)1'6,
откуда |
|
К = |
(313) |
В выражении (3.13) параметр Лг, если не учитывать влия ние формы опоры, зависит только от устойчивости донных на
носов.
Для исследов!ания этого условия рассмотрим векторный треугольник скоростей, действующих на частицы наносов (рис. 3.7). Удерживающий частицы наносов вектор выражен гидравлической крупностью т, а сдвигающий — донной состав
ляющей скорости потока V, выраженной соотношением {ЛШ)Х',Л Из рис. 3.7 следует, что устойчивость донных наносов определя ется отклонением равнодействующей векторов 13 и о на угол ср' к вертикали. Тогда
!*<?' « ( усу) (а ,Я )15, |
(3.14) |
Рнс. 3.6. Зависимость параметра А { от 0 при V>V0 для рек:
а — Днепр. Сож, |
СсЛи, Дунай; б — Амударья; о — крупномасштабные опыты на реках |
Оке н Протве; г |
— опыты в лотках |
68