книги / Основы построения цифровых линейных трактов и способы их оптимизации
..pdf71
^З.плп.доп —20 lg |
(3-9) |
при которой будет выполняться норматив на вероятность ошибки од ного регенератора, где п - число влияющих пар,
а 5 = л]К ■Т ■D ■10°'1^ (f'/2>.fT.Zb , В, |
(3.10) |
где UMCмаксимальное напряжение цифрового сигнала на входе схемы сравнения регенератора, В, (ЗВ);
К- постоянная Больцмана, К= 1,38-10~23 Дж/град;
Т- температура в градусах Кельвина, 273 + t°С = Т; D - коэффициент шума усилителя (5-8);
Л>ег ( fT/2 ) - |
затухание регенерационного участка при /тах, дБ; |
fr - тактовая частота ЦСП, Гц; |
|
Z„ - волновое сопротивление симметричного кабеля, Ом. |
|
Ожидаемая |
защищенность от помех от линейных переходов |
^з.ппп.ож ПРИ правильном выборе длин регенерационных участков не должна быть меньше /43.плп.доп: < А ,пла01К.
3.3.2Определение ожидаемой защищенности от помех от линейны х переходов для регенераторов ЦСП по симметричным кабелям
3.3.2.1. Ожидаемая защищенность при двухкабельном режиме работы. В данном режиме работы ЦСП определяющими являются переходные влияния на дальнем конце [5]. Ожидаемая защищенность от помех от линейных переходов на дальнем конце А31пппож может быть определена
(3.11)
где Аз(1„) - среднее значение защищенности от переходного влияния на дальний конец на полутакговой частоте, для табличного значения длины регенерационного участка 1„ , км;
5/ - среднеквадратическое отклонение защищенности на дальнем конце, (5-6 дБ);
АА - изменение защищенности за счет неидеальной работы реге нератора, (4-10 дБ).
72
3.3.2.2. Ожидаемая защищенность при однокабельном режиме работы. В этом случае определяющими являются переходные влия ния на ближнем конце, и ожидаемая защищенность от помех от линей ных переходов на ближнем конце Д3о Плпож может быть рассчитана:
Амл,сж = ^ o - a ( f T/2 )/py - 8 „ -ДЛрег, |
(3.12) |
где До - среднее значение переходного затухания на ближнем конце на полутактовой частоте, дБ;
a (fT/2 ) - километрическое затухание кабеля на полутактовой частоте, дБ/км;
80 - среднеквадратическое отклонение переходного затухания на ближнем конце, (6-6,5 дБ).
При правильном выборе /ру для всех типов ЦСП должно выпол няться требование Д3.д0п < Дз.ож-
3.3.3. Определение допустимой и ожидаемой вероятности
ошибки и защищенности для регенераторов ЦСП по коаксиальным кабелям
В ЦСП по коаксиальным кабелям основным видом помех являются собственные помехи, имеющие нормальный закон распределения. Поэтому для данного вида помех возможно непосредственно рассчи тать ожидаемую вероятность ошибки одиночного регенератора Р ож.рег и сравнить ее с нормативной величиной Рдоп реГ, определенной ранее по (3.1)
При ЭТОМ Р ДоП.рег ^ Рож.рег-
Для упрощения расчетов интеграл вероятности можно разложить в ряд и ограничиться первым членом разложения, так как при больших значениях х0 достигается достаточно высокая степень приближения
Можно также воспользоваться методикой расчета допустимой и ожидаемой защищенности. В этом случае допустимая защищенность ЛДол.рег, определяется по эмпирической формуле и сравнивается с Дэ.ож.
Л .« . „= 2 0 1 д ^ ,д Б . |
(3.14) |
При правильном выборе длин регенерационных участков Ддоп.рег <
73
3.3.4.Расчет длины регенерационного участка
Для расчета длины регенерационного участка, соответствующего допустимому значению защищенности, необходимо произвести рас чет мощности собственных помех. Для этого оценим эффективное значение напряжения собственных помех на входе решающего уст ройства регенератора [7].
а2 = P^ZQ, В2. |
(3.15) |
где Рсп - мощность собственных помех
P „ = K T - d \ K U ) d f ; |
(3.16) |
О |
|
К-постоянная Больцмана 1,38-Ю"23 дж/град;
Т- температура по Кельвину (Г = 290°К);
Д- коэффициент шума усилителя корректора регенератора; К{ f) - коэффициент передачи усилителя корректора;
А - граница полосы усиления;
Z0 - волновое сопротивление кабеля.
Для оценки Рсп необходимо знать частотную характеристику K(f),
но она неизвестна. Предположим, что усилитель корректор на входе решающего устройства регенератора формирует импульс, близкий по форме к колоколообразному или косинусоидальному. В этом случае полоса пропускания усилителя составляет примерно 2fTи коэффици ент усиления подбирается по максимуму спектральной плотности ли нейного сигнала. Например, для линейного сигнала с ЧПИ Рмакс = /т/2, т.е. будет меняться в зависимости от кода. Значение интеграла в вы ражении (3.15) можно достаточно точно оценить произведением
K{FMa*c)-2fr [8], причем
K {F {MKc) = 10°,1‘a('rMa,c)'tw ,
где а ( Рмакс) - это коэффициент затухания кабеля на частоте соот ветствующей максимуму спектральной плотности сигнала;
Lpy - длина участка регенерации.
Исходя из данных допущений представим (3.15) в следующем виде:
ст2=К Т Д -Zo -2f, .io°-1u(F“ «) l« . |
(3.17) |
Подставляя (3.17) в (3.13) находим значение ожидаемой защищен ности от собственных помех Д>ж. т.е. определяемое параметрами сис темы, спектром сигнала, fT, длиной кабеля, реализацией усилителя и т.д. Данная методика, в частности, приводится в [2]:
74
Аж =10lg-К Т |
■Д • Z0 • 2fT |
-a (F MaMJ)-L pyI дБ |
|
|
||
|
|
|
|
|||
или |
|
|
|
|
|
|
10lg |
U2 |
|
|
|
|
|
К Т - Д -ZQ-2fr ~ А « |
, км. |
|
|
|||
Lру " |
|
|
||||
a(F MaKC) |
|
|
||||
|
|
|
|
|||
Запишем это выражение объединив все константы в В = 101д |
U 2 |
|||||
К - Т - Д |
||||||
|
|
|
|
|
||
В |
И |
Ш |
Й |
Г |
(3.18) |
Далее при расчете максимальной длины регенерационного участ ка До* приравнивается Лдоп. Получаем предельное значение Lpy с до пустимой защищенностью. Меньшие длины регенерационных участ ков, чем полученное Lpy .будут давать большую защищенность.
Анализируя выражение (3.18) в зависимости от типа линейного сигнала при постоянной скорости передачи информации можно отме тить, что в этом выражении будут меняться величины fT, FuaKC, Lpy. Та ким образом, видно, что Lpy будет возрастать при уменьшении fTи FuaKC.
3.4. Анализ результатов расчета длины регенерационного
участка
3.4.1.Кабель КСПП 1х4х0,9
На основании приведенной методики были проведены расчеты для кодов: Манчестерский (биимпульсные сигналы), ЧПИ, 2B1Q, ДБКЧПИ и разных типов кабеля КСПП 1x4x0,9; ЗКП 1x4x1,2; стальная ли ния d = 3 мм, а = 30 см.
Анализ полученных результатов для Lpy проведем в зависимости от типа кода, скорости передачи и влияния неидеальности аппарату ры ДА.
Сравнивая коды ДБК-ЧПИ и ЧПИ видим, что значения Lpy для кода ДБК-ЧПИ, на скорости в два раза большей чем ЧПИ, являются соиз меримыми. Следовательно существует возможность увеличить про пускную способность в два раза для уже существующих кабельных линий, работающих на оборудовании с линейным кодом ЧПИ, путем применения кода ДБК-ЧПИ.
Из рис. 3.1 видно, что в зависимости от типа линейного сигнала, 1ру имеет различные значения для всех скоростей передачи. Более деталь но такую зависимость можно увидеть из рис. 3.2 на котором показано
75
lpy, КМ
• Манчестерский
—•—чпи
2B1Q ДБК-ЧПИ
О |
1000 2000 3000 4000 5000 |
|
И, кбит/с |
Рис. 3.1. Длины регенерационных участков для кабеля КСПП 1x4x0,9 при Л4 = 4 дБ, для разных типов линейных сигналов в зависимости от скорости передачи
о |
1*8 - |
|
|
||
О. |
1 7 |
- |
---- --------- ^ |
Манчестерский |
|
1 £ |
- |
||||
\ |
1,0 |
|
|
ЧПИ |
|
1 С J |
|
||||
X |
1,3 |
|
|
2B1Q |
|
S |
1 А - / г |
— |
|||
- - - |
|||||
Т |
^*2 |
|
|
|
Ш«л .
SА
>.1 ■
0,8 - -------------1-------------1------------ 1------------ 1------------
V, кбит/с
Рис. 3.2. Зависимость относительной эффективности ДБК-ЧПИ от скорости передачи для разных типов линейных сигналов для кабеля КСПП 1x4x0,9
отношение /.РУ(ДБК-ЧПИ)//.РУ(К), где К - тип кода. В дальнейшем эту величину будем называть относительной эффективностью ДБК-ЧПИ.
Видно, что на всех скоростях передачи Lpy для кодов 2B1Q и ДБКЧПИ значительно (1,2-1,7 раза) превосходят /_ру для кодов Манче стерский и ЧПИ. Причем наибольшее превосходство выражено для скоростей передачи 512,1024, 2048 кбит/с.
Величина Lpy( M = 4 )//.ру(ДЛ = 12) характеризует эффективность технического исполнения аппаратуры регенерации. Т.е. на сколько улучшение характеристик регенератора (уменьшение ДА с 12 до 4 дБ) увеличивает длину регенерационного участка.
На рис. 3.3 приведена зависимость LPV{&A = 4)/1 ру(ДЛ = 12) от ско рости передачи сигнала.
Из рис. 3.3 видно, что влияние неидеальности аппаратуры (ДА) на Lpy невелико - порядка 8% и незначительно увеличивается с ростом скорости передачи до 9%.
76
1,094 ■
~1,092'
п1,09
5 1,088 JC 1,086
>1,084
1 1,082
5 |
Ъ08 |
|
'й |
1,078 |
|
^ |
1,076- |
, |
|
О |
1000 2000 3000 4000 5000 |
|
|
У, кбит/с |
Рис. 3.3. Зависимость LPV{&A = 4 )/ Lpy(M =12) от скорости передачи сигнала
3.4.2.Кабель ЗКП 1x4x1,2
На рис. 3.4 показана зависимость Lpy от скорости передачи сигнала для различных кодов.
Сравнение этой зависимости с аналогичной для кабеля КСПП (см. рис. 3.1) показывает, что Lpy для кабеля ЗКП уменьшается значитель но резче, но для анализируемой области скоростей передач Lpy больше чем для кабеля КСПП.
На рис. 3.5 показана зависимость 1РУ(ДБК-ЧПИ) / Lpy(K) для кабеля ЗКП 1x4x1,2.
Lpy, км
100-
90' |
|
|
|
80' |
|
|
|
70 |
|
|
|
60 |
|
|
|
50' |
|
|
|
40 |
|
|
|
30 |
|
|
|
20- |
|
|
|
10- |
|
|
|
0* |
* |
I |
I |
0 |
2000 |
4000 |
6000 |
|
|
|
V, кбит/с |
Рис. 3.4. Длины регенерационных участков для кабеля ЗКП 1x4x1,2 при А А = 4 д Б для разных типов линейных сигналов в зависимости от скорости передачи
77
Манчестерский
ЧПИ
2B1Q
V , кбит/с
Рис. 3.5. Зависимость относительной эффективности ДБК-ЧПИ от скорости передачи для разных типов линейных сигналов для кабеля ЗКП 1x4x1,2
Из рис. 3.5 видно, что приведенная зависимость от скорости пере дачи имеет вид аналогичный для кабеля КСПП 1x4x0,9, т.е. имеется область скоростей передачи сигнала (512, 1024, 2048 кбит/с), в кото рых приведенное отношение имеет максимальные значения. Для /-рУ(ДБК-ЧПИ)//.Ру(ЧПИ) эта величина 1,4 раза, т.е. преимущество ко дировки для этого кабеля такое же, как и для КСПП.
Из полученных результатов видно, что влияние несовершенства аппаратуры (АА) на Lpy не превышает 9% также, как и для кабеля КСПП 1x4x0,9.
3.4.3.ВЛС
На рис. 3.6 показана зависимость Lpy от скорости передачи сигнала для различных кодов.
/ ру, км
ДБК-ЧПИ (-20 сухо) ДБК-ЧПИ (+20 сыро) ДБК-ЧПИ (изморозь) ЧПИ (-20 сухо)
ЧПИ (-20 сыро) ЧПИ (изморозь)
Рис. 3.6. Длины регенерационных участков стальной линии d = 3 мм,
а= 30 см при АА = 4 дБ, для разных типов линейных сигналов
взависимости от скорости передачи и погодных условий
78
Изморозь +20 сыро -20 сухо
Рис. 3.7. Зависимость относительной эффективности ДБК-ЧПИ к коду ЧПИ от скорости передачи и погодных условий для ВЛС (сталь d = 3 мм, а = 30 см)
Из полученных данных видно, что на малых скоростях передачи для кода ДБК-ЧПИ влияние погодных условий существенно меньше, чем для кода ЧПИ. Кроме того, ухудшение погодных условий может привести к резкому ухудшению качества связи. Например для Lpy = 30 км на ко тором сигнал передается кодом ЧПИ при скорости 256 кбит/с при f = -20°С появление изморози приводит к сокращению Lpy до 20 км и следовательно к потере сигнала. Уменьшение скорости передачи до 128 кбит/с позволяет восстановить качество связи, т.е. адаптировать линию к погодным условиям. При использовании кода ДБК-ЧПИ ана логичная адаптация системы передачи для участка Lpy = 48 км приво дит не только к восстановлению, но и к улучшению качества передаваемого сигнала, т.е. Lpy принимает значение 60 км, что значительно превосходит максимально допустимую Lpy = 48 км.
На рис. 3.7, показано Д,У(ДБК-ЧПИ)Д.РУ(ЧПИ) для различных по годных условий в зависимости от скорости передачи сигнала.
Из рис. 3.7. видно, что на скорости 256 кбит/с 1РУ(ДБК-ЧПИ) / /-ру( Ч П И ) составляет 1,48 раза для температуры -20°С +20°С и увели чивается до значения 1,65 при изморози. Аналогичная зависимость наблюдается на скоростях передачи 128 кбит/с. При этой скорости Д>У(ДБК-ЧПИ)/ /-РУ(ЧПИ) составляет для -20°С - 1,38 раза, для измо рози 1,76. Наиболее эффективное применение кода ДБК-ЧПИ при наиболее плохих погодных условиях (изморозь). Кроме того, при уве личении скорости передачи сигнала эффективность применения ДБКЧПИ кода изменяется не значительно (не более 10%).
Выводы:
1. Произведены расчеты длины регенерационных участков, для наибо лее распространенных внутризоновых линий передач (КСПП, ЗКП, ВЛС) на скоростях (128-4096 кбит/с) для различных типов кодирова ния линейных сигналов, что позволяет решать практические задачи по созданию и усовершенствованию существующих средств связи.
79
2.На примере кабелей КСПП, ЗКП и ВЛС показано, что возможно увеличение в 2 раза скорости передачи сигнала по существующим цифровым линейным трактам, работающих на оборудовании с ли нейным кодом ЧПИ путем изменения линейного кода на ДБК-ЧПИ.
3.Показано, что применение кода ДБК-ЧПИ позволяет увеличить дли ну участков регенерации в 1,2-1,8 раза по сравнению с кодом ЧПИ.
4.Показано, что наибольший эффект замены кода с ЧПИ на ДБКЧПИ достигается на скоростях передачи 512...2048 кбит/с.
5.Показано, что наиболее высокая эффективность замены кода ЧПИ на ДБК-ЧПИ достигается для ВЛС при наиболее плохих погодных условиях (изморозь) и при увеличении скорости передачи сигнала эффективность замены кода снижается менее 10%.
6.При ухудшении характеристик аппаратуры (изменение защищен ности в диапазоне 4... 12 дБ) незначительно (менее 9%) сказыва ется на изменении длин регенерационных участков для всех ско ростей передач. Влияние перекрестных помех на дальний конец незначительно (менее 1%) для рассмотренных видов кабелей.
3.5. Некоторы е аспекты практического применения линейного кода ДБК-ЧПИ
Цифровой линейный тракт с использованием кода ДБК-ЧПИ реа лизован в серийно выпускаемой аппаратуре цифровой системы пере дачи ИКМ-7ТМ (Приложение 3.1).
Аппаратура обеспечивает организацию передачи, если цифровых каналов со скоростью передачи 64 кбит/с по цифровому линейного тракта с однокабельной или двухкабельной схемой организации связи по симметричным высокочастотным кабелям типа ЗКП 1x4x1,2, МКС 1x4x1,2 и МКС 4x4x1,2.
Линейный код системы передачи ДБК-ЧПИ (дуобинарный код с че редованием полярности импульсов) с тактовой частотой 512 кГц. Ам плитуда линейного сигнала на выходе регенератора на активной на грузке 140 Ом составляет ±(2,3...2,8) В.
Длина участка регенерации системы передачи на кабеле типа ЗКПЛх4х1,2, МКС 1x4x1,2 или кабеле другого типа с аналогичной ам плитудно-частотной характеристикой от 0 до 15,0 км. (Затухание сиг нала в кабеле до 40 дБ на полутактовой частоте.)
При двухкабельной схеме организации связи допускается увели чение длины регенерационного участка между двумя регенерацион ными пунктами до 17,5 км.
Полученные практические результаты подтверждают правиль ность расчетов, произведенных по предлагаемой методике и перспек тивность использования линейного кода ДБК-ЧПИ при организации цифровых линейных трактов внутризоновых и местных сетей связи.
80
Рис. 3.8. Структурная схема преобразования кода ДБК-ЧПИ с дешифраторами
Для реализации универсального преобразователя кода с ДБК-ЧПИ предложена схема изображенная на рис. 3.8.
На рис. 3.8 блоки Г и 12 являются дешифраторами, выделяющими из структуры сигнала ДБК, поступающего на их входы, кодовых ком бинаций вида «10» - блок V и «11»блок - 12. Импульсные сигналы с выходов блоков 1' и 12 поступают непосредственно на вход блоков 3'
иЗ2, являющихся триггерами-формирователями, устанавливаемыми в «единичное» состояние передними фронтами сигналов с выходов 1'
и12. Установка в ноль сигналов на выходе блоков 3' и З2 производит ся импульсными сигналами с выходов блоков 2' и 22 - являющихся элементами линии задержки на периоды времени равными одному таковому интервалу Дt для 2" и двум тактовым интервалам (2At - тт) для 22, где тт - длительность импульса таковой частоты. Таким обра зом, по раздельным цепям формируются посылки линейного сигнала ДБК-ЧПИ длительностью At и 2At.
Для реализации принципа инвертирования относительно полярно сти предыдущей посылки длительностью At и 2Дt сигналы с выходов блоков 3' и З2 поступают на входы блоков 4' и 42, являющихся комму таторами с двумя выходами. Подключение к одному из выходов осуществляется по сигналу четного или нечетного выходов счетчиков 5' и 52 Сигналы с выходов блоков 4' и 42 поочередно поступают на первичные, выполненные со средней точкой, обмотки блока 6, являющегося линейным трансформатором. Во вторичной обмотке линейного трансформатора блока 6 будет формироваться линейный сигнал в коде ДБК-ЧПИ с импульсными посылками At и 2At поочередно меняющими свою полярность. Для обеспечения син хронной работы на все элементы предлагаемого устройства подаются управляющие импульсы тактовой частоты, выделяемой из преобразуемого двоичного сигнала блоком 7 - представляющего