книги / Математическое моделирование и технико-экономические исследования энерготехнологических установок синтеза метанола
..pdfвстречающуюся несколько раз в технологической схеме одина ковую комбинацию разнотипных элементов (например, ис парительную поверхность нагрева, насос принудительной цир куляции и барабан-сепаратор целесообразно объединить в один элемент расчетной схемы). Это сокращает число элемен тов и связей расчетной схемы и упрощает построение на ее основе модели установки.
Исследуемая ЭТУ является сложной технической системой с большим числом различных элементов, соединенных много образными технологическими связями. Моделирование объек тов такого уровня представляет значительные трудности. Проблема большой размерности технологических схем ЭТУ может быть решена с помощью метода декомпозиции. Суть его заключается в том, что в технологической схеме ЭТУ выделя ется несколько частей, связи между которыми немногочислен ны и для каждой части строится своя математическая модель. Затем происходит увязка этих математических моделей между собой.
На основании такого подхода сначала были разработаны математические модели трех рассмотренных блоков ЭТУ. Мо дели строились с помощью системы машинного построения программ СМПП-ПК, которая на основании информации о математических моделях отдельных элементов блоков уста новки, технологических связях между ними и целях расчета автоматически генерирует математическую модель в виде прог раммы расчета на языке ФОРТРАН. Полученные таким обра зом модели блоков были оформлены в виде подпрограмм, из которых затем построена модель установки в целом. Данная модель соответствует расчетной схеме ЭТУ, представленной на рис. 2.5. Обозначения к расчетной схеме приведены в табл. 2.1. Программа расчета установки содержит порядка 2000 перемен ных, несколько сот алгебраических и трансцендентных урав нений. Решение систем уравнений, описывающих отдельные блоки и всю установку, проводилось методом Зейделя.
Математическая модель ЭТУ ориентирована на конструк торский расчет' элементов установки: определение поверхно стей нагрева теплообменников, объема катализатора в реакто рах, мощности привода насосов и компрессоров, мощности
Рис. 2.5. Расчетная схема ЭТУ синтеза метанола.
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 2.1 |
|
Обозначения элементов и потоков расчетной схемы ЭТУ |
|||||
|
|
|
|
Схемное |
О бозначения |
|
|
Наименование элемента |
обозначение |
|
|
||
|
экземпляров |
|
|
|||
|
|
|
|
данного |
входных потоков |
выходных потоков |
|
|
|
|
типа |
|
|
|
1 |
|
|
2 |
3 |
4 |
1. |
Радиационный |
тепло |
Т7 |
g — газ; |
g — газ; |
|
|
обменник |
на |
продук |
|
w — вода, пар, па w — вода, пар, па |
|
|
тах газификации |
|
роводяная смесь |
роводяная смесь |
||
2. |
Реактор |
газогенера |
GAK |
/ — уголь; |
g — продукты га |
|
|
тора |
|
|
|
z — возврат золы; |
зификации; |
|
|
|
|
|
р — пар на дутье; |
h — шлак; |
|
|
|
|
|
w — вода, пар, па w — пар |
|
|
|
|
|
|
роводяная смесь; |
|
и—транспортный пар;
к—кислород
3. Охладитель шлака |
OXL |
w — вода; |
w — вода; |
|
|
h — шлак |
И — шлак |
4. Инженер системы возв- |
TZ |
z — зола |
z — зола |
рата |
|
|
|
5. Блок получения кис |
К О |
лорода |
|
6.Кислородный ком К1 прессор
7.Конвективный тепло W71 -
|
обменник на продук |
W77 |
|
тах газификации |
|
8. |
Барабан-сепаратор |
В1, S1, |
|
|
S2, S3, SL |
9. |
Смеситель потоков во |
с , |
|
ды или пара |
С1-С6 |
10.Разделитель потока во R, R1-R5 ды или пара
11. |
Насос |
N1-N6 |
12. |
Разделитель потока во |
RDI |
|
ды или пара долевой |
|
13. |
Сухой уловитель золы |
Yl, Y2 |
14. |
Скруббер мокрой га |
М О |
|
зоочистки |
|
15. |
Система удаления из |
М С |
|
лишнего с о 2 |
|
|
к — кислород |
к — кислород |
к — кислород |
g — продукты гази g — продукты га
фикации; |
зификации; |
w — вода, пар, |
па w — вода, пар, па |
роводяная смесь |
роводяная смесь |
w, с — питательная и, Ь, р, — вода, пар, вода, пар, пароводя пароводяная смесь ная смесь
1, 2 — пар, вода |
w — пар, вода |
w — вода, пар |
1, 2 — пар, вода |
w — вода |
w — вода |
w — вода, пар |
1, 2 — пар, вода |
g — газ |
g — газ |
|
z — зола |
g — продукты гази g — продукты га
фикации; |
зификации; |
w — вода |
w — вода |
g — газ |
g — газ |
1 |
|
16. Компрессор |
синтез- |
газ |
|
17.Регенеративный газогазовый теплообмен ник
18.Сепаратор метаноласырца
19.Холодильник-конден сатор метанола-сырца
20.Адиабатная зона реактора синтеза мета нола
21.Расширительная газо вая турбина
22.Камера сгорания га зовой турбины
23.Основная газовая тур бина
•24. Компрессор воздуш ный
25.Разделитель потока воздуха
2 |
|
|
3 |
4 |
KSG |
g — синтез-газ |
g — синтез-газ |
||
R |
g — синтез-газ |
g — синтез-газ |
||
SL |
g — синтез-газ |
g :— синтез-газ |
||
ХК |
g — синтез-газ; |
g — синтез-газ; |
||
|
w — вода |
w — вода |
||
REAK |
g — синтез-газ |
g — синтез-газ |
||
ТР |
g |
— |
продувочный g — продувочный |
|
|
газ |
|
газ |
|
KCL |
g |
— |
продувочный g — продукты сго |
|
|
газ; |
|
рания |
|
|
b — воздух |
|
||
TG |
g |
— |
продукты |
сго g — продукты сго |
|
рания |
|
рания |
|
КВ |
b — воздух |
b — воздух |
||
RBD |
b — воздух |
1, 2 — воздух |
26. Смеситель потоков га |
CMG |
g — газ |
g — газ |
||||
|
за и воздуха |
|
|
b — воздух |
|
||
27. |
Отсеки паровой |
тур |
О К1-О К 4 |
р — пар |
р — пар |
||
|
бины |
|
|
g — |
|
сго g — продукты сго |
|
28. |
Конвективные |
газо |
W41—W49 |
продукты |
|||
|
водяные теплообмен |
|
рания; |
рания; |
|||
|
|
w — вода, пар, |
па w — вода, пар, па |
||||
|
ники котла-утилиза |
|
|||||
|
|
роводяная смесь |
роводяная смесь |
||||
|
тора |
|
|
||||
|
|
|
р — пар; |
к — конденсат; |
|||
29. |
Конденсатор паровой |
К |
|||||
|
турбины |
|
|
w — |
охлаждающая w — охлаждающая |
||
|
|
|
вода |
|
вода |
||
|
|
|
|
|
|||
30. |
Регенеративный |
по- |
РН1 |
w — вода; |
w — вода; |
||
р — пар |
к — конденсат |
||||||
|
догреватель низкого |
|
|||||
|
|
|
|
|
давления
паровой и газовых турбин, термодинамических параметров, расходов продуктов газификации, продуктов сгорания, воды и пара в различных точках схемы.
Исходные данные для расчетов — расход и состав угля, удельный расход пара (на 1 кг угля) в газогенераторы, дав ление и температура процесса газификации, давление и темпе ратура газа на входе в реактор синтеза, нагрев газа в адиабат ных зонах реактора синтеза, давление и энтальпия острого пара и пара промежуточного перегрева, давление в испарителе низкого давления, давление и температура газа перед газовой турбиной и т.д. Кроме того, задается число параллельно включенных газогенераторов и реакторов синтеза в каждой из трех ступеней.
3.Методика технико-экономических исследований
3.1.Критерии эффективности сопоставляемых вариантов
В условиях централизованной плановой экономики в качестве основного критерия сопоставления различных вариантов про изводственных технических систем (ТЭУ, ЭТУ, химико-техно логические и др.) использовались суммарные приведенные затраты, учитывающие капиталовложения и эксплуатационные издержки [75—77]. Экономически более эффективным считался вариант с наименьшими суммарными приведенными затра тами. Применение такого критерия эффективности требует, чтобы все сравниваемые варианты имели равный производст венный эффект, т.е. одинаковое количество произведенной конечной продукции. Если это условие не выполняется, то необходимо приводить варианты к одинаковому выпуску про дукции. Это осуществлялось путем учета замыкающих затрат на выпуск дополнительного количества продукции, которое доводит производственный эффект данного варианта до неко торого одинакового для всех вариантов уровня.
В случае, когда сопоставлялись технические системы для замыкающих производств (например, варианты оборудования замыкающих электростанций), в качестве критерия эконо мической эффективности могли использоваться удельные при веденные затраты, например затраты на единицу отпущенной электроэнергии. В этом случае приведение к равному про изводственному эффекту не требовалось.
Главным недостатком названных критериев экономической эффективности в условиях рыночной экономики является от сутствие учета динамики поступления доходов и погашения кредитов. В новых экономических условиях требуется детально учитывать динамику поступления доходов от продажи про дукции, погашения долгов по кредитам, образования прибыли
и выплаты налогов [78]. В этом случае основные критерии экономической эффективности — чистая дисконтированная стоимость проекта (Net Present Value of Discounted Cash Flow — NPV), т.е. сумма чистой дисконтированной прибыли за весь период функционирования объекта, и внутренняя норма возврата (Internal Rate of Return — IRR). Последняя величина может быть интерпретирована как процент, начисля емый на вклады в банк, при котором прибыль вкладчика будет равна прибыли от инвестирования той же суммы в проект. Причем обе прибыли определяются за весь срок строительства и функционирования объекта. Следует подчеркнуть, что кор ректное сопоставление вариантов по чистой дисконтированной стоимости возможно лишь при равенстве их производственных эффектов. Более универсальным критерием является внутрен няя норма возврата, при использовании которой соблюдение указанного выше условия необязательно. Оптимальным счита ется вариант, для которого внутренняя норма возврата дос тигает максимального значения. Сопоставление вариантов про изводится при фиксированных ценах на конечную продукцию. В условиях, когда существует значительная неопределенность в ценах, может решаться обратная задача поиска варианта, для которого при фиксированной внутренней норме возврата (т.е. при некотором приемлемом уровне коммерческой эффектив ности) цена на продукцию будет минимальной. Очевидно, что такой вариант обладает наибольшей конкурентоспособностью.
Для ЭТУ, производящей два вида продукции — метанол и электроэнергию — и потребляющей органическое топливо (уголь или природный газ), определение чистой дисконти рованной стоимости проекта осуществляется исходя из следу ющих соображений:
1) доход предприятия образуется от продажи метанола и электроэнергии;
2) текущие издержки включают издержки на топливо, заработную плату, капитальный и текущий ремонты и общеза водские расходы;
3)капиталовложения обеспечиваются за счет кредитов;
4)налоги начисляются на прибыль и добавленную стои мость. Последняя равна разности дохода от проданной про дукции и издержек на топливо;
5)амортизационные отчисления не облагаются налогом на прибыль и поступают на счет предприятия. Если счет пред
приятия положительный, то он рассматривается как вклад в банк, на который производятся ежегодные начисления, если отрицательный, т.е. имеется долг, то этот долг в конце каждого года увеличивается на процент за кредит;
6) возврат кредитов и процентов по ним производится из чистой прибыли.
С учетом указанных соображений NPV находится из выра жения
NPV = 2 D ,{C * |
G, + |
q |
Э, - |
С] |
В, - |
Z]n( 1 |
+ о3") - |
J=T.нф |
|
|
|
|
|
|
|
- |
ап - |
K t - |
Н ( - |
Р, |
+ S t - |
R,), |
(3.1) |
где подстрочным индексом / обозначены величины, отно сящиеся к /-му году;
7’нф — год начала функционирования ЭТУ;
Тр — |
расчетный год вывода ЭТУ из эксплуатации; |
С“, С3 — цена метанола и электроэнергии; |
|
D' ~ |
I d ) ' ~ индекс ДисконтиР°вания; |
dt — |
коэффициент дисконтирования; |
(?, — годовое производство метанола; Э, — годовой отпуск электроэнергии;
CJ — цена органического топлива;
B t — годовой расход топлива;
Zfn — годовой фонд заработной платы;
азп — доля начислений на заработную плату;
K f*3 — суммарные капиталовложения во введенное в экс
плуатацию к началу года / оборудование; ап — доля постоянной части эксплуатационных издержек
(капитальных, текущих ремонтов, общезаводских издержек и др.) от капиталовложений;
K t — годовые капиталовложения; H t — годовые налоги,
Р, — годовые расходы на погашение кредита,
S t — годовые начисления на размещенный в банке по
ложительный счет предприятия,
R t — годовые начисления за полученный кредит. Годовые налоги определяются из выражения
Н , = ( C f - С,+ С ] - Э , - С ] - В - Z ? ( 1 + О - |
ал)апр + |
+ (C f •C t + q •э, — q - B t)at |
(3.2) |
дс> |
|
где апр — доля налога на прибыль; адс — доля налога на добавленную стоимость.
Годовые расходы на погашение кредита рассчитываются по
формуле |
|
|
|
|
|
0, |
если Ф, < 0, |
|
|
Л - |
■Ф,, если Ф, |
< ôt, |
(3.3) |
|
ô,, |
если Ф, |
> <5 |
|
|
|
|
где Ф, — состояние текущего счета предприятия на начало года t;
<5, — максимальная сумма, которая может быть направлена на погашение долгов по кредиту, находится из выражения
<5/ = ( C f - G , + q - э - q - в , - z ? ( i + (t”) - ц г - а в- и ,)^ПК*
(3.4)
здесь — максимальная доля чистой прибыли, которая
может быть направлена на погашение долгов по кредиту. Ф, определяется следующим образом;
|
Ф! |
= ~ K V |
|
|
(3.5) |
|
Ф/ = ^/-1 ~ К, + Cf_{ Gt_j + C®_j Э,_, - CJ_, B t_j - |
||||||
-2 ^ ,(1 + a») - A—, |
а , - И м - |
P ,.i |
+ S,., - |
(3.6) |
||
Начисления на вклад в банке |
|
|
|
|||
|
0, если Ф, < |
0, |
|
(3.7) |
||
1 |
Ф, |
/5“, если Ф, > |
0, |
|||
|
Р* — доля начислений на депозит.
Начисления за полученный кредит
[О, если Ф, > О,
(3.8)
^ - Ф, Рк, если Ф, < О,
Рк( — доля годовых начислений за кредит.
Внутренняя норма возврата определяется подбором ко эффициента дисконтирования, одинакового для всех лет рас четного периода, при котором NPV = 0.
Величины Э, и Gt находятся из выражений |
|
Э, = N , A, Gt = G1; А, |
(3.9) |
где N t — полезная электрическая мощность ЭТУ;
G'l — часовое производство метанола в ЭТУ;
h — число часов использования установленной мощности. Величина К, определяется так:
(3.10)
где К уст — суммарные капиталовложения в ЭТУ; а™ — доля суммарных капиталовложений, производимых
в /-году.
здесь К \ К соЪ, К 3оЪ — капиталовложения в основное и вспомо гательное тепломеханическое и технологическое оборудование соответственно блоков газификации, синтеза и энергетическо го (зависит от типа установки, вида схемы и значений ее параметров) ;
°см» °см’ асм — Д°ля строительно-монтажных работ от стоимости оборудования соответственно блоков газификации, синтеза и энергетического.
Входящие в формулу (3.11) составляющие записываются следующим образом: