книги / Физическая природа пластической деформации
..pdfЖелезо и никель принадлежат к одной группе периодической системы элементов и имеют близкие температуры плавления. Основ ное их отличие состоит в типе кристаллической решетки: ГЦК у ни келя и ОЦК У a -железа. В работе [12] было показано, что тип кристаллической решетки значительно слабее влияет на скорость роста центров рекристаллизации, чем на скорость термически ак тивируемого перераспределения дислокаций. Это связывается с раз личным влиянием типа кристаллической решетки на подвижность атомов по границам зерен и в объеме [13]. Поэтому процессы полигонизации в большей мере способствуют разупрочнению до рекри сталлизации в металлах с ОЦК решеткой, чем в металлах с плотноупакованной структурой.
При сопоставлении результатов, полученных на меди и никеле [11], т. е. для металлов с одинаковым типом кристаллической ре шетки, было отмечено некоторое отличие в относительной роли дорекристаллизационных процессов в разупрочнении. Полигонизация происходит быстрее и в большей степени в никеле, чем в меди; еще более выражен этот процесс в алюминии [14]. Такое отличие связано с влиянием энергии дефектов упаковки на скорость терми чески активируемого перераспределения дислокаций. Эта энергия весьма низка у меди, где расщепление дислокаций наиболее выражено, несколько выше она у никеля, еще выше — у алю миния [15].
Таким образом, различный характер процессов разупрочнения высокопрочных аустенитных и ферритных сталей обусловлен вли янием типа кристаллической решетки на процессы разупрочнения. Металлы с более плотной упаковкой разупрочняются в основном за счет протекания процессов рекристаллизации. Следовательно, при создании материалов для работы при повышенных температу рах на основе указанных металлов необходимо пользоваться та кими легирующими добавками, которые тормозили бы протекание рекристаллизации. Этого, однако, недостаточно при создании вы сокотемпературных материалов на основе металлов с ОЦК решеткой. В этом случае необходимо не только принимать меры для торможе ния протекания рекристаллизации, но и замедлить полигонизацию, так как в этих металлах разупрочнение в значительной мере про исходит за счет развития процессов полигонизации.
Необходимо отметить, что влияние типа кристаллической ре шетки на относительный вклад дорекристаллизационных и рекристаллизационных процессов в общее разупрочнение сильно дефор мированных металлов может в значительной степени вуалироваться, если при нагреве в них происходят другие процессы, например
распад пересыщенных твердых растворов. Известно, что мелкодис персные выделения в металлах могут значительно повышать их прочностные характеристики. Поэтому в таких случаях необходи мо учитывать влияние обоих указанных процессов на прочностные характеристики сплавов. Особенно это должно проявиться, например, при отпуске закаленных сталей или сталей, подвергнутых ТМО. Известно, что закаленные стали обладают весьма большой плот ностью дефектов кристаллического строения (например, по данным [16]. плотность дислокаций в закаленной стали У10 составляет 1012 дислокаций на 1 см2). Как было показано [17], при отпуске таких сталей их структура становится более совершенной в резуль тате протекания процессов полигонизации и рекристаллизации. Наряду с этими процессами происходят карбидные превращения в сталях. Легирующие элементы весьма существенно влияют на об щее количество запасенных в результате закалки дефектов кристал лического строения, на протекание процессов их перераспределе ния и аннигиляции и параллельных им карбидных превращений, а также на прокаливаемость сталей. Однако, несмотря на большое практическое значение легированных сталей, до настоящего вре мени почти нет надежных количественных данных о величине теп ловых и объемных эффектов при их отпуске.
Предварительное исследование, проведенное на малоуглеродис той легированной стали 05Х8НЗ (Ms = 400° С), закаленной от 1000° С в воду с последующим охлаждением в жидком азоте, пока зало, что тепловые и объемные эффекты при отпуске до 650° С весь ма невелики (даже меньше, чем в пластически деформированных сталях). Таким образом, можно считать, что влияние легирующих элементов на тепловые и объемные эффекты при отпуске сталей осуществляется посредством их действия на процессы распада пе ресыщенного твердого раствора углерода и формирования кар бидных частиц.
Основное исследование было проведено на образцах конструк ционной стали 45ХН5С (Ms = 250° С), закаленных от 850° С в воду, а затем переохлажденных в жидком азоте. Методика калори метрических и дилатометрических измерений аналогична мето
дике, |
использованной при исследовании углеродистых ста |
лей |
[24]. |
Полученные результаты представлены на рис. 6, где они сопо ставлены с тепловыми и объемными эффектами при отпуске угле родистой стали с тем же количеством углерода (сталь 45), также прошедшей обработку в жидком азоте после закалки. Прежде всего необходимо отметить существенное возрастание общей величины
теплового эффекта (11,0 ± 0,8 кал/г) при отпуске легированной стали 45ХН5С по сравнению со сталью45 (3,4 + 0,2 кал!г). В мень шей степени различаются величины объемных эффектов.
Более детальное сравнение показывает, что на начальных ста диях отпуска до 260° С наблюдается довольно близкое расположе ние кривых выделения тепла и изменения объема у обеих сталей. Это соответствует данным о слабом влиянии легирующих элемен тов на скорость протекания первой стадии распада мартенсита
[18]. |
Иначе обстоит де |
Q |
^ |
|
юо |
|
т,иин |
|||||
ло |
с последующими ста- |
|
200 |
|||||||||
днями |
|
выделения |
уг- |
|
|
|
|
|
|
|||
лерода |
из |
твердого |
|
|
|
|
|
|
||||
раствора |
и формирова |
|
|
|
|
|
|
|||||
ния |
карбидной |
фазы. |
|
|
|
|
|
|
||||
Так, вторая стадия рас |
|
|
|
|
|
|
||||||
пада мартенсита затяги |
|
|
|
|
|
|
||||||
вается |
в стали 45ХН5С |
|
|
|
|
|
|
|||||
почти |
до 400° С. Неко |
|
|
|
|
|
|
|||||
торый вклад в |
тепловой |
|
|
|
|
|
|
|||||
эффект в этом интервале |
^ 2.о |
|
|
|
|
|
||||||
температур вносит и рас- |
|
|
|
|
|
|||||||
пад остаточного аустени |
|
|
|
|
|
|
||||||
та. |
Его |
количество |
в |
|
|
|
|
|
|
|||
исследованных |
нами об |
Рис. |
6. Изменение тепловых и объемных эффек |
|||||||||
разцах (по данным |
из |
тов при отпуске закаленной стали |
45ХН5С (для |
|||||||||
мерений, |
проведенных |
сравнения |
приведены |
тепловые |
и объемные |
|||||||
в |
ЦНИИЧМ Л. И. Ко |
( • ) |
эффекты |
при отпуске углеродистой ста |
||||||||
ган) не |
превышало не |
|
|
|
|
|
ли 45 [24]). |
|||||
скольких |
процентов. |
|
|
|
в |
температурном |
интервале |
|||||
|
Объемные |
и |
тепловые эффекты |
400—450° С соответствуют «третьему превращению» в углеродистых сталях, но смещенному в область более высоких температур. Затем в температурном интервале 500—650° С наблюдаются значительный тепловой и заметный объемный эффекты, которые отсутствуют в уг леродистых сталях. Они связаны с обеднением феррита и соответ ственно обогащением карбидной фазы хромом [191-
Таким образом, тепловые и объемные эффекты позволяют де тально проследить ход и особенности основных стадий распада мартенсита и формирования карбидной фазы при отпуске легиро ванной стали.
Нами было проведено исследование процессов отпуска тех же сталей (45ХН5С и 05Х8НЗ) после НТМО. Образцы после выдерж
ки при 850° С подвергались деформации на 50% ковкой при 525° С с последующей закалкой в воду и дополнительно охлаждались в жидком азоте для уменьшения количества остаточного аустенита. По данным измерений, проведенных в ЦНИИЧМ Л. И. Коган, на исследованных нами образцах стали 45ХН5С после указанной
выше обработки количество остаточного ау-
|
100 |
200 |
300 |
|
|
|
|
|
|
J |
|
|
|
* и |
|
стенита, как и в пред |
|||||||
|
|
|
|
шествующем |
случае, |
||||||
|
|
|
|
не превышало несколь |
|||||||
|
|
|
|
ких процентов. |
|
|
|||||
|
|
|
|
В результате НТМО |
|||||||
|
|
|
|
сталь 45ХН5С упроч |
|||||||
|
|
|
|
нялась сильнее (ors ^ |
|||||||
|
|
|
|
^ 220—230 |
кГ/мм2)у |
||||||
|
|
|
|
чем при закалке (os^ |
|||||||
|
|
|
|
^140 |
кГ1мм2). Сталь |
||||||
|
|
|
|
05Х8НЗ в обоих слу |
|||||||
|
|
|
|
чаях |
упрочнялась |
в |
|||||
|
|
|
|
меньшей степени (crs< |
|||||||
|
|
|
|
< 100 кГ1мм2). |
|
|
|||||
|
|
|
|
Определение |
теп |
||||||
|
|
|
|
ловых |
|
и |
объемных |
||||
|
|
|
|
эффектов проводилось |
|||||||
|
|
|
|
так же, как и после |
|||||||
|
|
|
|
закалки. Было |
уста |
||||||
|
|
|
|
новлено, что при |
от |
||||||
|
|
|
|
пуске малоуглеродис |
|||||||
|
|
|
|
той |
стали |
|
05Х8НЗ |
||||
|
|
|
|
после НТМО, как |
и |
||||||
Рнс. 7. Изменение тепловых и объемных |
эффектов |
после закалки,наблю |
|||||||||
даются |
лишь |
весьма |
|||||||||
и твердости |
при отпуске стали |
45ХН5С, |
подверг |
||||||||
нутой НТМО (О) и закалке ({ /). |
|
|
малые |
тепловые |
и |
||||||
Иной |
|
|
|
объемные эффекты. |
|||||||
результат был получен при исследовании |
сильно упроч |
няющейся конструкционной стали 45ХН5С (рис. 7). Общий тепло вой эффект при ее отпуске после НТМО больше (15 ± 1,4 кал/г)у чем при отпуске той же стали после закалки (11 ± 0,8 кал/г).
Добавочный тепловой эффект нельзя приписать различию в ко личестве остаточного аустенита, так как, согласно магнитометри ческим измерениям, о которых сообщалось выше, исследованные нами образцы содержали практически одинаковые, весьма неболь
шие количества остаточного аустенита. Следует отметить, что до бавочный тепловой эффект распределен в том же температурном интервале, в котором, по данным Л. И. Коган и Р. И. Энтина [20], снимается добавочное упрочнение после НТМО. Рентгеновские и микроскопические исследования показали, что добавочный теп ловой эффект и соответственно снятие добавочного упрочнения при нагреве наблюдаются до развития рекристаллизационных про цессов. В этой связи нельзя не отметить далеко идущей аналогии с процессами снятия добавочного упрочнения при нагреве сильно деформированной патентированной стали.
Таким образом, полученные нами результаты свидетельствуют о некотором параллелизме между величиной запасенной энергии и упрочнением, достигаемом в результате НТМО. Если допустить, как и в случае деформированной патентированной стали, что повы шенное количество запасенной энергии связано с возникновением при этой обработке повышенного количества дефектов дислокацион ного типа, то придется допустить наличие значительной плотности дефектов. Такой точке зрения не противоречит отсутствие сущест венной разницы между величинами общих объемных эффектов при отпуске стали 45ХН5С, подвергнутой различной обработке (см. рис. 7). Подсчет величины объемного эффекта, соответствующего дополнительному тепловому эффекту, исходя из соотношения меж ду тепловыми и объемными эффектами при рекристаллизации, по
казал (см., |
например, |
[4]), что эта величина мала по сравнению |
с объемным |
эффектом, |
обусловленным процессами образования |
и изменения состояния карбидных фаз. Следует, однако, отметить, что в случае стали 45ХН5С, подвергнутой НТМО, этот эффект смещен в сторону более высоких температур по сравнению с зака ленной сталью.
Особого внимания заслуживает вопрос о роли углерода в доба вочном упрочнении, создаваемом в результате НТМО. Сопоставле
ние данных, полученных при исследовании |
свойств сталей 45ХН5С, |
|
05Х8НЗ |
и 45ХН30, обработанных ковкой |
при 525° С с обжатием |
на 50% |
и последующей закалкой в воду, свидетельствует о весьма |
существенных отличиях. Так, энергию, запасенную в ходе дефор мации малоуглеродистой стали 05Х8НЗ при 525° С, практически не удается сохранить путем закалки в воду, сопровождающейся мартенситным превращением. Соответственно мало изменяются и механические свойства этой стали после деформации в аустенитной области. Иная картина наблюдается при деформации аустенитной стали 45ХН30 в той же области температур. Весьма существен ное упрочнение сопровождается соответствующим возрастанием за
пасенной энергии * В случае конструкционной стали 45ХН5С углерод, следовательно, играет двойную роль: он способствует возрастанию упрочнения и запасенной энергии при деформации аустенита и обеспечивает их «передачу» в процессе последующего мартенситного превращения. Этот вывод согласуется и с данными,
полученными в работе [21 ] при электронно микроскопическом исследовании близкой по составу конструкционной стали 40Х2Н5СМ. Кристаллы мартенсита, которые после обыч ной закалки содержат дефекты лишь в виде большого числа тонких двойных прослоек, после НТМО разбиваются на множество более или менее разориентированных фрагментов, сочлененных зонами с высокой плотностью дефектов.
Таким образом, результаты калориметри ческого исследования сталей в высокопроч ном состоянии позволяют сделать вывод, что независимо от способа достижения этого со стояния, оно характеризуется повышенным количеством запасенной энергии, обуслов ленным созданием значительной плотности дефектов кристаллического строения. Необ ходимо, однако, отметить, что одинаковое упрочнение (небольшое по сравнению с тео ретической прочностью железа) может быть
достигнуто при различной плотности дефектов в результате раз личных обработок [25]. Роль распределения дефектов уменьшает ся при накоплении большого их количества или, наоборот, при значительном уменьшении их количества. Поэтому приведенную И. А. Одингом [23] схему зависимости сопротивления деформиро ванию от плотности дефектов кристаллического строения метал лов следует несколько видоизменить (рис. 8), учитывая распре деление дефектов кристаллического строения в металле в про межуточной области.
* По данным работы [22],при повышении содержания углерода до 0,4—0,5% в аустенитной стали с 32% Ni увеличивается плотность следов скольжения на по верхности образцов, а также изменяется дислокационная структура после дефор мации. Это приводит к возрастанию коэффициента упрочнения аустенита при деформации.
1. |
Э н т и н |
Р. И.— В кн.: Научно-техническое совещание |
по термомеханиче |
|||||||||||||
2. |
ской обработке стали. ЦНИИЧМ, М., 1964, 5. |
|
|
|
|
|||||||||||
И в а н о в а |
В. С., |
Г о р д и е н к о |
Л. К. Новые пути повышения прочности |
|||||||||||||
3. |
металлов. «Наука», |
М., 1964. |
|
Ю. Ф. — В кн.: Вопросы физики металлов |
||||||||||||
Л а р и к о в |
Л. Н., Ю р ч е н к о |
|||||||||||||||
|
и металловедения. «Наукова думка», К., 1964, 20, 64. |
|
|
|
||||||||||||
4. |
Л а р и к о в |
Л. Н., |
Ю р ч е н к о |
Ю. Ф.— ФММ, 1965, 20,4,570. |
|
|||||||||||
5. |
Т и т ч е н е р |
Э. Л., Б е в е р |
М. Б.— УФМ, 1960, 4, 290. |
|
|
|||||||||||
6. |
К а р д о н с к и й |
В. М., |
К у р Д ю м о в |
Г. В., П е р к а с М . Д .— ФММ, |
||||||||||||
7. |
1963, |
25, |
2, |
244. |
|
|
И., |
Э н т и н |
Р. И. Исследования по высоко |
|||||||
К о г а н |
Л. И., С а р р а к В . |
|||||||||||||||
|
прочным сплавам и нитевидным кристаллам. Изд-во АН СССР, М., 1963, 98. |
|||||||||||||||
8. |
Л а р и к о в |
Л. Н., |
Ю р ч е н к о |
Ю. Ф., Д у б о в и ц к а я Н . В. — В кн.: |
||||||||||||
|
Изучение дефектов кристаллического строения металлов и сплавов. «Науко |
|||||||||||||||
9. |
ва думка», К., |
1966. |
|
|
|
Л. Н., С л ю с а р Б. Ф., |
УФЖ, |
I960, |
||||||||
Г е р ц р 1 к е н |
С. Д ., Л а р i к о в |
|||||||||||||||
|
5, |
672. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10. |
Л а р и к о в |
Л. Н . , Ю р ч е н к о |
Ю. Ф.— В кн. Научно-техническое сове |
|||||||||||||
|
щание по термомеханической обработке стали. |
ЦНИИНЧМ, |
М., 1964, 63. |
|||||||||||||
11. |
Л а р и к о в |
Л. Н., З а с и м ч у к Е . Э., Ю р ч е н к о Ю. Ф., |
К у т и х и н |
|||||||||||||
|
Ж- Я.— В кн. Материалы 1-ой Всесоюзной конференции по твердости. «Наука», |
|||||||||||||||
|
М., |
1966. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12. |
Л а р и к о в |
Л. Н., К у м о к |
Л. М.— В кн.: Тезисы к докладам III Межву |
|||||||||||||
|
зовской конференции по проблеме прочности и пластичности металлов. Изд-во |
|||||||||||||||
|
АН СССР, М., |
1963, 170. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
13. |
Л а р и к о в |
Л. Н. и др. Исследование сталей и сплавов. «Наука», М., |
1964, |
|||||||||||||
|
38 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14. |
L a u r e n t |
Р. Р., |
В a t i s s e |
M.— |
Rev. Met., |
49, 485, |
1952. |
|
|
|||||||
15. |
S e e m a n n |
H. J., |
S c h o r r |
K.— |
Phys. Status Solidi, |
1964, 4, 1, 89. |
|
|||||||||
16. |
Г р и д н е в |
В. H., П е т р о в |
Ю. М.— УФЖ, 1965, 20, 6, 667. |
|
|
|||||||||||
17. |
B a k e r |
A. |
J., K e l l y |
Р. М., |
N u t t i n g |
J. Electron Microscopy |
and |
|||||||||
|
Strength cristals. John Willy and Sons. N .Y .— L, |
1963, 899. |
|
|
|
|||||||||||
18. |
К у p Д Юм о в |
Г. В. Явления закалки и отпуска стали. Металлургиздат, |
||||||||||||||
|
М., |
1960. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
19.Б о к ш т е й н С. 3. Структура и механические свойства легированной стали. Металлургиздат, М., 1954.
20. |
К о г а н |
Л. И., |
Э н т и н |
Р. И.— |
В кн.: Металловедение и термическая |
|
|
обработка металлов. Металлургиздат, М., 1962, 1, 3. |
|||||
21. |
С п а с с к и й |
М. |
Н., У т е в с к и й |
Л. М., X а ш и м о в X. Ф.— В кн.: |
||
|
Научно-техническое совещание по термомеханической обработке стали. |
|||||
|
ЦНИИНЧМ, М., |
1964, 48. |
|
|
||
22. |
С а р р а к В . |
И., |
Э н т и н |
Р. И.— в кн.: Научно-техническое совещание |
||
|
по термомеханической обработке стали. ЦИИНЧМ, М., 1964, 57. |
|||||
23. |
О д и н г |
И. А.— Изв. АН СССР, ОТН, 1948, 12, 1795. |
||||
24. |
Л а р и к о в |
Л. |
Н., Ю р ч е н к о |
Ю. Ф.— В кн.: Вопросы физики метал |
||
25. |
лов и металловедения. «Наукова думка», К., 1964, 10, 87. |
|||||
Л а р и к о в |
Л. Н.— В кн.: Вопросы физики металлов и металловедения. |
|||||
Изд-во АН УССР, К., 1961, 13, 104. |
|
|||||
Институт металлофизики |
|
Поступила в редколлегию |
||||
АН УССР |
|
|
|
|
16 июля 1965 г. |
НАЧАЛЬНАЯ СТАДИЯ РАЗВИТИЯ ДВОЙНИКОВ В МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КРИСТАЛЛАХ
В. И. Старцев,
В. П. Солдатов
Создание и развитие экспери ментальных методов исследования отдельных дислокаций и их свойств обусловили появление большого количества работ по изу чению механизма пластической деформации кристаллов. При этом главное внимание было уделено изучению пластической деформа ции скольжением, но появилось и много работ по изучению про цесса механического двойникования. Так, в 1947 г. была опубли кована работа Владимирского [1], в 1948 г. — работы Лифшица и Обреимова [2] и Лифшица [3], в которых изложена теория разви тия тонкого двойника, не прошедшего через весь кристалл. Влади мирский также показал, что представляет собой двойникующая дислокация — понятие, введенное еще раньше Френкелем и Конторовой [4]. В 1960 г. в работе [5] были впервые экспериментально наблюдены двойникующие дислокации, а в работах [6, 7] — экспе-
зо
риментально доказан дислокационный механизм двойникования в кристаллах кальцита. В работах [8, 9] развита дислокационная теория тонкого незавершенного двойника, возникающего на началь ной стадии процесса двойникования. Результаты этих работ не толь
ко совпадали |
с результатами теории Лифшица и Обреимова, но |
и развивали |
их. |
Начальная стадия процесса двойникования наиболее детально была изучена на кристаллах кальцита. В работе [10] было обнару жено, что процесс двойникования в кальците начинается с образо вания тонкой двойниковой прослойки, имеющей клинообразную форму. Длина этой прослойки пропорциональна внешней нагрузке, вызывающей двойникование. Главной особенностью такого двойни ка является то, что при уменьшении нагрузки он уменьшает свои размеры, а при снятии ее исчезает из кристалла, т. е. такой двой ник напоминает квазиупругое образование. По этой причине Гар бер назвал его «упругим» двойником. Однако надо иметь в виду, что возникновение «упругого» двойника есть результат пластичес кой деформации кристалла. В клиновидном двойнике, возникающем на начальной стадии двойникования, не прошедшем через все по перечное сечение кристалла, происходит полная перестройка кри сталлической решетки кристалла, не отличающаяся от перестройки решетки в остаточной двойниковой прослойке. При уменьшении внешней нагрузки «упругий» двойник может сократить свои разме ры под действием сил поверхностного натяжения и взаимодействия двойникующих дислокаций. Эти силы могут вызвать пластическую деформацию обратного знака, в результате чего в объеме «упругого» двойника произойдет обратная перестройка кристаллической ре шетки и двойник исчезнет.
Следовательно, исчезновение тонкого незавершенного двойника при снятии нагрузки, вероятнее, нужно связывать с процессом раздвойникования, однако вызванного не внешними усилиями, а внутренними силами в кристалле. Тем не менее, поскольку тер мин «упругое» двойникование в литературе укоренился, мы в дальнейшем, следуя Гарберу, будем называть тонкий не завершенный двойник, исчезающий при снятии нагрузки, — упругим двойником, учитывая, что речь идет о пластической деформации.
Исследование упругой стадии двойникования существенно для понимания всего процесса двойникования в целом. Изучая процесс развития и исчезновения упругой двойниковой прослойки, в принципе можно было бы получить сведения о поверхностной энергии двойниковой границы, о силе Пайерлса — Набарро для двой-
никующей дислокации, о характере взаимодействия между двойникующими дислокациями.
Наиболее подробно эта стадия двойникования изучена для каль цита. Гарбер показал, что упругие двойники могут возникать при механическом воздействии также в кристаллах натриевой се литры, кристаллографически изоформной с кальцитом [11].
Теория упругого двойникования не ограничивает типы кристал лов, в которых могут возникать упругие двойники. Так как обра зование двойников в металлах во многих случаях определяет их механические свойства, то кажется существенным изучение законо мерностей возникновения и развития двойников в металлах, осо бенно на начальной стадии.
Первые опыты по исследованию упругого двойникования в ме таллах проводились на плоскости спайности монокристаллов сурь мы при комнатной температуре [12]. Исследование носило качест венный характер. Оказалось, что длина двойника, не прошедшего через весь кристалл, возрастает с увеличением нагрузки и умень шается с ее уменьшением. При снятии нагрузки многие двойники исчезают из кристалла, некоторые же значительно укорачиваются. Таким образом, в начальной стадии двойник в сурьме ведет себя как упругий двойник в кальците.
Исследование двойникования в монокристаллах висмута и цин ка не обнаружило в них стадии упругого двойникования. В связи с этим предполагалось, что отсутствие упругого двойникования в этих кристаллах связано с интенсивной пластической деформаци ей скольжением при комнатной температуре. Следовательно, для изучения упругого двойникования в висмуте и цинке необхо димо понизить температуру проведения опыта.
УПРУГОЕ ДВОЙНИКОВАНИЕ ВИСМУТА
Изучение двойникования висмута проводилось при температуре жидкого азота [13]. Оказалось, что наиболее легко двойникование осуществляется тогда, когда сила, вызывающая двойник, действует вдоль плоскости двойникования и в направлении сдвига при двойниковании. Чтобы осуществить такую схему деформирования,
была разработана |
методика ориентированного роста |
кристал |
|
лов |
[14]. |
|
|
вая |
Кристаллы выращивались в виде прямоугольных призм, боко |
||
сторона которых |
совпадала с плоскостью сдвига, а |
плоскость |