книги / Преобразование и стабилизация параметров электроэнергии
..pdfзателей КЭ в. сетях энергосистем следует оценивать на основе ана
лиза воздействия на работу крупных синхронных машин* Стандарт /&7 допускает работу турбогенераторов нри максимальной величине тока
обратной последовательности /2 , равной 5 % номинального т о к а £ ^ .
Исходя из этого и используя условие эквивалентного воздействия, можно определить допустимые значения напряжений обратной последо
вательности и высших гармоник в сетях энергосистем. С этой целью
найдем уровень неоимметрии напряжений на стороне высокого напря
жения трансформатора, работащ его в блоке с генератором, соответ ствующий значению 12 = 0 ,0 5 . Имеем
|
|
|
|
|
|
и ^ / 2 (.ип +хг |
), |
|
|
|
|
|
|
|
(7 ) |
||
где |
- индуктивное |
сопротивление обратной |
последовательности |
|
|||||||||||||
синхронного |
генератора; |
*г |
- индуктивное |
сопротивление |
трансфор |
||||||||||||
матора. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Коэффици |
|
|
|
|
|
|
Номер гармоники |
|
|
|
|
|
|
|
|||
ент не сим- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
метрии на |
3 |
|
5 |
|
7 |
|
11 |
1 3 |
17 |
49 |
|
|
23 |
25 |
|||
пряжений, |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
О |
|
1 ,7 2 |
2,21 |
1 ,6 9 |
0,66 |
0 ,1 4 |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
|||||||
0 ,1 |
1 |
72 |
2 |
20 |
1 ,6 8 |
0 ,6 3 |
0,11 |
0 1 |
0 |
1 |
0 |
1 |
0 |
1 |
|||
0 |
2 |
1 ,7 0 |
2 |
16 |
1 ,6 3 |
0 ,5 6 |
0 1 |
0,1 |
0 1 |
0 |
1 |
0 1 |
|||||
0 3 |
1 |
67 |
2 |
11 |
1 ,5 5 |
0 ,4 4 |
0 1 |
0,1 |
0 |
1 |
0 |
1 |
0 1 |
||||
0 4 |
1 62 |
2 ,0 3 |
1 |
44 |
О 26 |
0,1 |
0,1 |
0 |
1 |
0 1 |
0 |
1 |
|||||
0 ,5 |
1 ,5 5 |
1 |
91 |
1 |
28 |
0,1 |
0 |
1 |
0,1 |
0 |
1 |
0 |
1 |
0 1 |
|||
0,6 |
1 |
46 |
I |
76 |
1 ,0 7 |
0 1 |
•0 |
1 |
0,1 |
0 |
1 |
0 1 |
0 1 |
||||
0,8 |
1 |
17 |
1 |
28 |
О |
39 |
8:1 |
8:1 |
8: |
0 1 |
8:1 |
8: |
|||||
0 |
7 |
1 ,3 4 |
1 ,5 6 |
0 ,7 8 |
|
|
|
|
0,1 |
|
|
|
|
||||
0 |
9 |
0 ,8 9 |
О 82 |
2’1 |
8 -* |
8-1 |
о’1 |
0,1 |
§•* |
§• |
|||||||
1 0 |
О |
|
О |
|
о |
|
Подставляя в (7 ) соотношения
|
|
|
|
|
|
ак |
й н |
|
|
|
|
|
|
* г = |
I |
'ном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
' |
|
‘VНОМ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
хгг+ |
Уном |
|
|
и учитывая, |
чаю 1 ^ |
1 ^ |
, |
|
4 / ^ |
получим |
|
||
|
|
|
|
|
-.QÛS (X'Г2* + ^ |
), |
( 8) |
||
|
|
|
|
|
|
||||
где |
- |
относительное |
индуктивное |
сопротивление обратной после |
|||||
довательности |
синхронного |
генератора |
(согласно данным /|7 хг2л |
- |
|||||
= 0 ,1 2 -0 ,3 5 ) ; |
а к - |
относительное напряжение короткого замшсания |
01
Рис, 5 Рис. 6
трансформатора (согласно данным /77 трансформаторы рассматривае
мого |
класса имеют |
ик |
= О Д -0 ,1 3 ). |
|
|
|
|
Диапазон |
значений |
^ , рассчитанных |
по формуле ( 8 ) , состав |
||
ляет |
1 Д . . . 2 Д |
%, |
Представляется, |
что целесообразный уровень до |
||
пустимой несимметрии напряжений в |
сетях |
энергосистем, определен |
ный по нижнему предеду приведенного диапазона с учетом необходиг
мого запаса, может быть равнмл4 %.
Допустимые уровни высших гармоник напряжений в сетях энерго
систем можно определить аналогично системам электроснабжения по требителей исходя из условия эквивалентного воздействия. Соглас но /67, коэффициент искажения для турбогенераторов, относящихся к
наиболее |
чувствительным к |
несимметрии и несинусоидальнос ти режи |
||||||
ма крупным синхронным машинам, определяется по |
формуле |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
О ) |
Приняв за эквивалент |
воздействия значение |
|
соответствующее |
|||||
6и |
* Е2 |
0 ,0 1 , IL |
= |
О, |
У |
= 2 ,3 , |
получим на основании |
|
|
оценки допустимости воздействия искажений |
|||||||
(9 ) |
уравнение для |
|||||||
|
|
|
|
/=«ги |
û ,W й 1 V T ’ |
ДО) |
||
1Ще |
eü f |
Up подставляются в |
процентах. |
|
|
92
Допустимые значения коэффициента несимметрии и высших гармо
ник напряжений в сетях |
энергосистем, рассчитанные из |
условия (1 0 ) |
но предложенному выше |
алгоритму, приведены в табл. 2 |
. Значение |
гармоник напряжений с |
незначимыми номерами приняты равными 0 ,1 |
|
На рис. 5 ,6 построены |
графики допустимых гармоник цри различных |
уровнях не симметрии напряжений.
Полученные в работе расчетные значения допустимых напряжений обратной последовательности и высших гармоник могут служить осно вой для нормирования несимметрии и несинусовдальности режимов в электрических сетях потребителей и энергосистем.
1. Вольлек А.И. Электрические машины. - Л .: Энергия, 4 9 7 4 .-
840о .
2.ГОСТ 1 3 1 0 9 -6 7 . Электрическая энергия: Нормы качества электриче ской энергии у ее приемников, присоединенных к электрическим
|
сетям |
с |
общего назначения. - Введ. 0 1 .0 1 ,6 8 . - Переизд. иш ь |
3. |
1982 |
изм. |
|
ГОСТ 2 |
5 4 5 7 2 -8 2 .Турбогенераторы. Устройства контроля и защиты. |
||
4. |
Общие технические требования. - Введ. '0 1 .0 1 ,8 3 , |
||
Жежеленко И .В. Высшие гармоники в системах электроснабжения |
|||
5. |
промпредприятий. - М .: Энергоатомиздат, 1984. - 4 6 0 с . |
||
Шпшфорова В .Н .. Махлин Б.Й. Нормирование электромагнитных по |
|||
|
мех, |
создаваемых электрооборудованием с нелинейными вольт-ам - |
перными характериотиками //Энергохозяйство за р у б е ж о м .4980 г
»о . - С. *17-23.
6.Оптимизация несимметричных режимов систем электроснабжения / A. К.Швдловский, В.Г.К уэнецов, В.Г.Николаенко. - Киев: Наук,
|
думка, 4 9 8 7 . |
- |
176 с . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
7*. Справочник по проектированию электроэнергетических систем / |
|||||||||||||||
|
B . В.Ершевич, |
А.Н.Зейлигер, |
|
Г.А.Илларионов |
и |
др. |
: |
Под ред. |
|||||||
_ |
Рокотяна С .С . |
и |
Шапиро Й.М. |
- |
М. : Энергоатомиздат, |
4985 г |
|||||||||
352 с . |
J.H . |
E le c tric |
Wave |
d istortio n s: |
Their |
Hidden |
Costa and |
||||||||
В, |
Lindere |
||||||||||||||
|
Containment |
/ / |
IEEE Trans. |
Ind. Appl. - |
1979. |
- |
15, N |
5, |
^ |
||||||
|
P. 458-474. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
~ |
|
|
|
9« Niveau admissible dee tensions harmoniques dans les reseaux |
|||||||||||||||
|
basse et |
moyenne |
tension. Proposition de |
la Commission pour |
|||||||||||
|
l ’etude |
des |
perturbations |
en |
basse |
frequence, |
de |
I'ASE //B u ll. |
|||||||
|
SEV/VSE 73. |
- |
1982. - |
5 -6 . |
- |
P. |
197-202. |
|
|
|
|
|
УДК 6 2 1 .3 .0 1 8 .3
А.Ф.Еаркин
НЕСИМШЗТРИЯ ВЫСШИХ ГАРМОНИК ТОКА И НАПРЯЖЕНИЯ
В НИЗКОВОЛЬТНЫХ РАСШРЩЕШШЛЬНЫХ СЕТЯХ
Проведен анализ причин возшпсновения несимметрии высших гармоник тока и напряжения в низковольтных сетях общего назначения и про мышленных системах электроснабжения. Рассмотрены особенности филь трации гармонических составляющих тока в условиях их несимметрии с помощью фильтра токов нулевой последовательности.
/$ в/Г 5-12-001 QÎ 0 - 5 . Преобраз, |
и стабилизация параметров |
электроэнергии. - Киев. 4 9 9 0 , |
93 |
Характерной особенностью распределительны* сетей низкого напряже
ния (Ш ) является т о , что выполняются они трех разными с нулевым
провесом, а подключаемые нагрузки, как правило, однофазные. Кране того, среди них большая доля нелинейных нагрузок - источников вист
ших гармоник тока, |
В первую очередь |
это выпрямительные системы, |
отличающиеся друг |
от друга мощностью, числом фаз, размещением, |
|
схемой соединений, |
условиями работы |
и др. Кроме выпрямителей сеть |
нагружают инверторы‘и другие нелинейные элементы. В результате их смешанных и суммирующих воздействий доли гармонических составляю
щих в сети существенно отличаются от теоретических |
предсказаний. |
С другой стороны, вследствие асимметрии нагрузок, |
различных задер |
жек в возбуждении отдельных фаз выпрямителя, расхождении в значе ниях коэффициента трансформации и т .д . не исчезают без остатка те гармонические, которые в соответствии с теорией не должны по являться /В/. Поэтому сложные формы кривых фазных токов редко име ют одинаковую конфигурацию на каадой из трех фаз. Более того, си стема питания может иметь различные импедансы на фазу и даже раз личную схему на каадой фазе, и в этом случае фазовая последова тельность компонентов утрачивает силу / 47 .
В связи с этим можно предположить, что при анализе несинусо-
ццальности токов и напряжений сетей НН надо учитывать их несимметрию. Известно, что в симметричном режиме токи-высших гармоник
5к + I ( к - любое целое число) |
имеют прямой порядок следования |
фаз, токи высших гармоник Зк + 2 |
- обратный и Зн -нулевой порядок |
следования фаз. Если система фазных токов каадой из гармоник ста новится несимметричной по амплитуде и фазе и может быть разложена в общем случае на симметричные составляющие всех трех последова тельностей, будем считать, что имеется несиыметрия высших гармо ник тока. При разложении несимметричных гармоник наличие обратной и нулевой последовательностей будет характеризовать несимметрию гармоник 5 к + 4 , наличие прямой и нулевой - несимметрию гармоник
Зк + 2 , прямой и обратной - Лг.
Несимметрия высших гармоник тока и напряжения очень часто имеет место в сетях НН общего назначения и существует в той или иной степени в системах электроснабжения промышленных предприятий. В условиях, большой насыщенности промышленных систем электроснаб жения нелинейными нагрузками трудно качественно оценить эти на грузки с точки зрения вызываемой юли неоимметрии высших гармоник тока. Местные ."защитные мероприятия ограничиваются равномерным распределением потребителей по фазам. Хорошо известны нежелатель ные последствия от действия высших гармоник тока в системах элек94
троснабжешш. Несимметрнл высших гармоник накладывает дополнитель
ные трудности. Во-первых, |
иссиг/шетрия высших гармоник вредна сама |
|
по себе. Например, анализ |
сбоев ЭКЛ серия ЕС показал Д 7 , что |
од- |
.ной из основных причин их |
возникновения является несимметрия. |
В |
случае, если неciuiycоидальность формы кривой питающего напряжения неодинакова по фазам и приводит к разнице в действующих значениях более 10 % Цш% происходит отключение ЭШ. Во-вторых, несимметрия высших гармоник не позволяет эффективно использовать существующие средства снижения уровня гармонических искажений токов напряжений. При определенных обстоятельствах сетевые резонансные фильтры мо гут даже усиливать некоторые высшие гармоники /§7.
В системах электроснабжения необходимо выполнять различного рода мероприятия по устранению, а если это не удалось сделать,то по ограничению иесимметрии высших гармоник. Например, Австралий ский стандарт AS 2279-1979 на содержание высших гарыонше в сети /17 цредлагает ввести ограничение на испольэовазше однополупериодиого выпрямления и так называемого полууправляемого оборудования, которое, вследствие совместного применения диодов и тиристоров создает несимметричную ситуацию в сети . Если несимметрию высших гармоник нельзя устрашить организационными мероприятиями, необхо димы технические средства уменьшения высших гармонических фазных токов в условиях их иесимметрии.
В статье /27 был рассмотрен фильтр токов нулевой.последова тельности (ФТНП), осуществляющий фильтрацию высших гармошпе нуле вой последовательности в трехфазиых сетях с нулевым проводом. При этом народу со снижением несинусоидальности достигается эффект уравновешивания фазных напряжений. Фильтр токов нулевой последо вательности дает хороший результат в случае симметрии высших гар моник, фильтруя токи гармоник, кратных трем. При этом существенно улучшается гармоническое содержание кривой напряжения сети . Как отмечалось ранее, если система фазных токов каждой из гармоник становится несимметричной, она может быть разложена на симметрич ные составляющие всех трех последовательностей. В результате в со ставе гармонических составляющих нулевой последовательности будут не только 'гармоники, кратные трем. Таким образом, в случае несимметрии высших гармоник ФТНП фильтрует токи всех высших гармоник нулевой последовательности.
Фильтрация осуществляется успешно, если больше половины энер гии i -й гармоники / - й фазы поглощается фильтром, т .е .
( I )
95
где |
I ij |
|^, I i j |
- модули токов |
|
t -гармоники |
/ -ф азы до и по |
||
сле |
фильтрации |
соответственно; |
/ |
= А, В» С. |
|
|||
|
В идеал дом случае, |
если ФТНП полностью фильтрует токи выс |
||||||
ших гармоник нулевой последовательности, условие |
их фильтрации |
|||||||
душ фаз А,В,С можно записать |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
и ; + 4 ' и |
|
|
|
|
|
\ Ц \ > 4 W |
|
\аг% + й /? \ -, |
(2) |
||
|
|
|
I//I > û , m |
и/,'< -аг/ { |
), |
|
||
хде / / , |
I f , 1Ц |
- токи |
1 -гармоники нулевой, |
прямой и обратной |
||||
последовательностей соответственно. |
|
|
|
|||||
|
Выполнение условий |
(2) зависит |
от амплитуды и фазы токов сим |
|||||
метричных составляющих |
V-й гармоники, которые, |
в свою очередь, |
||||||
зависят |
от режима нагрузок, а следовательно, |
от конкретного слу |
чая несимметрии высших'гармоник тока в конкретной системе электро снабжения.
Возможности ФТНП по снижению уровня гармонических составляю
щих кривых фазных напряжений в системе |
электроснабжения проверя |
|
|||||||||
лись в ПО "Горизонт” (г.[Линек), в цеху, где проходили термоиспы |
|
||||||||||
тания телевизоры. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Показатели |
|
|
|
|
|
|
Режим |
4ut> |
* п . |
^ис> |
и5 |
и3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
и3' |
в |
|
|
|
|
в |
|||
|
% |
% |
% |
В |
В |
1 |
В |
в |
, |
||
Без ФТНП |
|
8 ,1 |
7 ,8 |
43 |
45 |
|
6 |
6 |
|||
7 ,7 |
1 3 |
|
5 |
|
|||||||
При подключе |
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
нии ФТНП |
4 ,4 |
4 .7 |
4 ,6 |
5 |
|
4 |
4 |
|
5 |
||
На стеллажах термоиспытаний в |
трехфазную |
сеть |
о нулевым |
про-т |
ведом включалось большое количество телевизоров одновременно. Те
левизионная нагрузка - источник возникновения высших гармоник и несимметрии напряжений, В табл. 4 приведены значения коэффициента
искажения синусоидальности кривой фаэного напряжения и действующие значения 3 - и 5-й гармоник фазного напряжения на одном из участ ков этого цеха для двух случаев: без ФТНП и при его подключении. Из анализа значений напряжений гармоник видно наличие небольшой несимметрии высших гармоник; ФТНП в основном фильтрует 3-го гармо нику, для которой преобладающей является нулевая последователь
н ость. Пятая гармоника фильтруется слабо, так как для нее |
основ |
ной будет обратная последовательность. На другом участке |
этого це- |
96 |
|
ха для стабилизация |
напряжения сети питания используются стабили |
|||||||||||||||
заторы СТС, которце вносят дополнительные |
искажения в форму кривой |
|||||||||||||||
напряжения. Кроме того,, здесь сильнее проявляется |
несимметрия н а- |
|||||||||||||||
цряжений. Б табл . 2 приведены значения коэффициента искажения си |
||||||||||||||||
нусоидальности |
кривой фазных напряжений |
^ |
для двух вариантов |
|||||||||||||
схемы питания этого участка. Из |
табл. |
2 |
вццио, |
что |
ФТНП |
снижает |
||||||||||
Йцр неравномерно |
по |
фазам и з -за |
эффекта несимметрии высших гармо |
|||||||||||||
ник, |
Кроме |
того , |
в |
фазе А уменьшенное |
значение |
*иф |
не удовлетво |
|||||||||
ряет |
требованиям |
ГОСТа 43Î 0 9 -6 7 , а в |
фазе |
С коэффициент искажения |
||||||||||||
синусоидальности кривой фазного напряжения даже несколько возра |
||||||||||||||||
стает. Следовательно, |
говорить об успешной фильтрации высших гар |
|||||||||||||||
моник в таких условиях весьма проблематично. |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
Рассмотренные случаи относятся к первому варианту несиммет- |
|||||||||||||||
рии высших гармоник, |
когда во всех фазах имеются нелинейные потре |
|||||||||||||||
бители с |
одинаковыми |
водьт-амперными характеристиками, а также не |
||||||||||||||
симметрия напряжений. |
Рассматриваемый ФТШ1 ориентирован на фильт |
|||||||||||||||
рацию высших гармоник |
в условиях несимметрии такого вида, однако |
|||||||||||||||
фильтрация не |
всегд а |
осуществима даже |
при |
этом |
варианте |
несиммет |
||||||||||
рии. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
Режим |
|
|
|
•Коэффициент искажения 4 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
Фаза |
А ! |
Фаза В |
Фаза |
С |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
При подключении ФТШ1 |
0 ,6 |
|
|
4 ,5 |
|
|
6 ,9 |
|
|
||||||
|
Без |
подключения ФИШ |
47 |
|
4 2 ,4 |
|
|
5 ,6 |
|
|
||||||
|
4 . |
|
Возможности ФТНП по уменьшению гармонических составляющих |
|||||||||||||
фазных токов. Пусть в |
одной из |
фаз, например |
h , имеется нелиней |
|||||||||||||
ная нагрузка, |
которая |
искажает форму кривой фазного тока. Коэффи |
||||||||||||||
циент искажения синусоидальности кривой фазного тока в.этой фазе |
||||||||||||||||
будет Кц . Бри этом в |
двух других фазах |
/ |
и |
я |
- |
линейная нагруз |
||||||||||
ка. Пренебрегая влиянием падения напряжения от токов высших гармо |
||||||||||||||||
ник фазы |
к |
в |
нулевом |
проводе на фазные напряжения фаз |
/ и т , |
|||||||||||
будем считать, |
что |
в |
них протекают идеально синусоидальные токи. |
|||||||||||||
Предположим, что |
нагрузка распределена равномерно |
по трем фазам, |
||||||||||||||
тогда действующие значения токов в фазах |
/ и ю |
. будут Iifif “ IК |
* |
|||||||||||||
^ |
|
|
|
|
~ действующее |
значе1ше тока |
первой гармоники |
в |
||||||||
$взе к ) , т . е . кроме |
несимметрии высших гармоник имеется еще и |
|
||||||||||||||
несимметрия первых гармоник токов. Б результате фильтрации токов |
||||||||||||||||
нулевой последовательности первой и высших гармоник с помощью |
|
|||||||||||||||
ФТНП |
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2*> Jf+ |
к** |
_ j |
|
|
|
для фазы |
Л |
JT |
ля__ / . |
|
|
|
||||
|
1/а * |
|
|
|
||||||
душ фаз |
/ |
и |
я) |
|
|
|
|
|
||
в |
фазе |
к |
до |
фильтрации и токи первой и |
У -гармоник в фазах |
* , |
||||
I |
, |
т |
после |
фильтрации соответственно. |
|
|
|
|||
|
|
Коэффициент искажения синусоидальности кривой фазного тока |
||||||||
после |
фильтрации в фазах к, I, т |
равен |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
T* |
|
|
|
Из анализа полученных выражений видно, что в фазах £ |
и |
^ |
|||||||
появляются токи высших гармоник, |
хотя до фильтрации фазные токи |
|||||||||
этих фаз были синусовдальиы. В д азе |
к мы получим некоторое |
умень |
||||||||
шение искажения формы кривой фазного |
тока, |
но оно мржет оказаться |
||||||||
недостаточным |
с точки зрения требуемых ГОСТ 4 3 1 09 -67 минимально |
|||||||||
допустимых |
значений искажений формы кривой фазного напряжения, |
|
||||||||
т .е . в |
этом случае несимметрии высших гармоник применять ФТНП |
(по |
крайней мере, такого исполнения) для фильтрации не имеет смысла. Ранее & ] предлагалось применять для улучшения гармонического со става фазных напряжений в сетях НИ нетрадиционные симметричные фшьтры (ФТНП), булее экономичные, чем традиционные сетевые резо нансные. Однако в условиях несимметрии высших гармоник симметрич
ные фильтрующие устройства, как традиционные, так и нетрадицион
ные, не всегда являются эффективными средствами снижения уровня гармонических искажений токов и напряжений в низковольтных распре
делительных |
сетях. |
|
|
|
|
|
||||
4 . |
Котельников |
О .И .. Крахмалин И .Г. Влияние, помех |
питающего напря |
|||||||
|
жения, на работу ЭШ / Иром. энергетика. - |
4 9 8 2 . |
- № 7 . |
- |
||||||
2 . |
С. 44—4 6 . |
В .Г ., Кашшчный Н .Н ., Данилюк В ^ Б ., |
Жаркин Л.Ф. Урав |
|||||||
Кузнецов |
||||||||||
|
новешивание |
и снижение несинусоццальнооти напряжений в трехфаз |
||||||||
|
ных |
сетях |
с |
нулевым проводом / Техн. электродинамика. - |
Î 9 8 6 .- |
|||||
3* |
Jê 5 . |
— С* |
70—7 6 . |
lim itation s |
in |
A u stralia |
through |
|||
Baitch |
T.L. Neteworkharmonies |
|||||||||
|
i t s |
Standard |
AS 2279-1979 / / |
Proceedings |
of |
the |
In tern ation al |
|||
|
Wroclaw symposium on electromagn. com patibility. - Wroclaw, |
|||||||||
|
1982. |
- P. 497-506. |
|
|
|
|
|
4. Howroyd D.G |
Case |
studies |
in |
d istortio n |
on the |
public supply |
||||||
system / / |
Prooeedinga |
of |
the |
In t. |
Conf. |
aourcea |
and e ff . |
po |
||||
wer sy st. |
d isturb. |
- |
London, |
UK, 1982. - P. 215-220. |
|
|||||||
5. Kloss A. Netzbeeinflusaungsprobleme |
der |
Leiatungaelectronik / / |
||||||||||
Teohn. Rund. |
- |
1982. |
- 75, N |
30. |
- P. 9 |
-10. |
przemiennego |
|||||
6. Waja K. Harmoniczne pr^cT^w i |
napild |
aiecl pr^du |
||||||||||
zaailajaoej |
uklady |
proatownikowe |
/ / |
Wiad. elektrotechn. |
• |
|||||||
1983. - 5 1 , |
N |
3 -4 . |
- |
P. 72-75. |
|
|
|
|
|
m б я . а м
И.В.Мостовяк
ПРОВИША ИНВЕРТИРОВАНИЙ И ВЫПРЯМЛЕНИЯ МГНОВЕННОЙ МОЩНОСТИ
Приведены основные положения преобразования неуравновешенной си стемы в уравновешенную и наоборот. Показано, что рассмотренные вопрооы адекватны инвертированию и выпрямлению мгновенной мощно сти. Определен характер элементов цепей таких преобразователей.
Дальнейшее развитие электроэнергетики и электрификации народного хозяйства, повышение интенсивности использования электротехниче ского оборудования и применение новых электротехнологических про цессов требует решения научно-технических задач повышения качест ва электроэнергии и обеспечения электромагнитной совместимости
потребителей в многофазных системах общего и специального назна чения.
Многофазная система хорошо функционирует лишь тогда, когда
все ее эвенья симметричны, а режим характеризуется синусоидально стью и уравновешенностью. В этом случае мгновенная мощность мно гофазной системы является постоянной функцией во времени. Однако современный этап развития электрификации характеризуется непрерыв ным ростом удельного веса и энергоемкости нетрадиционных потреби телей электроэнергии о пофазным различием параметров, высокой ско ростью их изменения во времени и нелинейным характером. Широкое
использование таких нагрузок привело к тому, что в настоящее вре мя несимметрия, неуравновешенность, несинусоцдальность, отклоне
ния и колебания напряжений в электрических сетях и системах стали постоянно действующими факторами, снижающими эффективность работы Как самих сиотем электроснабжения, так и потребителей, подключен ных к ним. При этом многофазная система описывается нестационарным характером изменения мгновенной мощности. В этих условиях требует ся разработка специальных методов и средств повышения качества и эффективности использования электроэнергии.
ISBN 5 -1 2 -0 0 1 0 1 0 -5 . Преобраз, и стабилизация параметров электроэнергии. - Киев, 1 9 9 0 .
|
Для обеспечения электромагнитной совместимости нагрузки, ха |
||||||
рактеризующейся мгновенной мощностью |
( t ) t с многофазной урав |
||||||
новешенной системой |
(/>({■)** с о м * ) |
, |
необходимо создать |
устройст |
|||
во , |
которое преобразует постоянную мгновенную мощность в |
перемен |
|||||
ную, |
т . е . инвертор мгновенной мощности. |
|
|
||||
|
Если несимметричная нагрузка |
является линейной, |
то мгновен |
||||
ная мощность |
(t) |
представляется |
суммой постоянной и |
переменной |
составляющих и изменяется с двойной частотой питающего напряжения. В этом случае необходим инвертор, который преобразует постоянную мгновенную мощность в пульсирующую с двойной частотой. Поскольку мгновенная мощность емкостного и индуктивного элементов изменяет ся с двойной частотой питающего напряжения, то инвертор мощности
может содержать линейные реактивные элементы, способные накапли вать энергию и отдавать ее в определенные моменты времени. Такими
элементами в существующих инверторах мощности являются реакторы и конденсаторы в статических преобразователях, а также вращающийся ротор в электромашшшых расщепителях и преобразователях.
Преобразование уравновешенной системы напряжений и токов в
неуравновешенную может быть произведено с помощью вентилей-прибо ров, не обладающих способностью накапливать энергию. Широко ис пользуемым вариантом такого преобразования является инвертирова ние постоянного напряжения в переменное. Однако при этом кроме постоянной составляющей мгновенной мощности на входе появляются еще и высшие гармонические. Примером может быть любой электриче ский, генератор, преобразующий энергию' постоянноготока в энергию электрических колебаний.
Если несимметричная нагрузка нестационарная или нелинейная,
то в этом случае должно быть преобразование *спектрального состава тока и напряжения. Поэтому в инверторе мгновенной мощности необхо димо использовать нелинейные или изменяющиеся во времени реактив ные элементы. Возможно.осуществление такого инвертора на основе постоянных реактивных элементов и вентилей.
При преобразований числа фаз имеем случай выпрямления мгно венной мощности. Так, цри питании трехфазного потребителя от од нофазной сети необходимо определить, когда преобразовать неурав новешенную систему с пульсирующей двойной частотой мгновенной мощностью в уравновешенную систему с постоянной мгновенной мощно стью. Характер элементов выпрямителя мгновенной мощности зависит от вида функции последней. Если мгновенная мощность является функ цией с постоянной и пульсирующей с двойной частотой составляющими, то элементами выпрямителя будут те же реакторы и конденсаторы. Из-
100