книги / Технология бурения наклонно направленных скважин с большим отклонением забоя от вертикали
..pdfВертикальная проекция
Д ф = ho + h\+ h2 + Лз- |
(4.4) |
Глубина горизонтальной скважины по длине ствола с учетом про тяженности горизонтального ствола h равна
L S .= L v+ /?+ Is, /,ге = 0,01745Л3(90, - а ч,). |
(4.5) |
Глубина пологой скважины по длине ствола
& = L „ + l? или £“ =ХЧ, + - ^ - . |
(4.6) |
costly |
|
Общее отклонение ствола ГС от вертикали
Лскв= Акр + cff + a s i |
(4-7) |
где а5 = /5 - длина горизонтального ствола. В полной скважине
А ^ А ^ + а Г . |
(4.8) |
В табл. 4.2 и на рис. 4.1 представлена схема 6-ти интервального профиля ГС и 5-ти интервального профиля ПС с большими отклоне нием забоя от вертикали (базовые скважины).
4.1. Вывод расчетных формул для определения параметров профиля ГС
Исходными данными для расчета являются заданные значения:
# кр, К , Ащ,, Акр и поинтервальные значения радиуса искривления Rt ствола скважины. Задача сводится к определению а, - зенитного уг ла в конце 1-го интервала набора кривизны и А ^ (Аею,), для тех случа ев, когда требуется достижение А ^ (например при разведочном бу рении) [40] при принятом значении ац.
Предварительно находится а2 = а,ф (зенитный угол при входе скважины в кровлю продуктивного пласта) по формуле [39]
61
62
(Икр = arcsin 1_h% A |
(4.9) |
гяъ ) |
’ |
где - радиус искривления ствола скважины на интервале от кров ли пласта (точка В) до точки Е, где зенитный угол скважины увели чивается от акр до агор = 90°; hm - задается, примем равной 0,5 hm
(рис. 4.1).
В общем виде < А*СКв (без учета а5), используя данные табл. 4.1
при условии а3 Ф90°, записывают в виде: а 1 №= а1 +а2 +а3 |
+а^ |
Aim = R i(l- cosai) + hit&t-i + R2 (cosai - соБаг)+ |
|
+Лз (cosa2соБаз) = Л (l - cosai) + [яи- (hi + Аз+ Л-»)]х |
|
x-s-in-al + R2(cosai_ cosa2) + ,fa(cosa2соваз) • |
(4.10) |
cosai |
|
Откуда имеем |
|
^cKBCOsai = .fticosai - J?icos2ai + //Hsinai - i?isin2ai ~ -i?2sina2sinai + Z?2sin2ai - /?3sin assinai + .fosin a2sinai + +.facos2ai - i?2COsa2COsai + i?3COsa2Cosai - .facosa3cosai =
= J?icosai - Ri + Я изта1 + R2 ~ fo(sina2sinai + cosa2Cosai) - -/?3(sma3sinai + cosascosai) + /?3(sina2sinai + cosa2Cosai) (4.11)
или
A cm = — -— [j?i cosai - (Ri - R i) + #„sinai + (R 3- R2) x cosai
x cos (аг - ai) - R3 cos(аз - a i) ] , |
(4.12) |
где Я и = Якр - Я 0 + h ^ ; R\, R2, R3 - радиусы искривления ствола скважины на интервалах набора кривизны 1\{АВ\ h(CD) и U(DE). Значения Л, задаются.
В горизонтальной скважине при а3 = 90° формула (4.12) имеет
вид:
63
[^icosai - (RiR2)+ sin ai + (Лз - RT)X
cosai |
|
xcos(a2_ ai)-/J3sinai]- |
(4-13) |
Формула для a, имеет вид:
,2ГUw~ Ri) - (Дэifcjcosote] (Ri ~ R2) cosai
COS^Ctj Н------------------------------------- |
2------------------------------------ |
J |
[(Лею, - Л1) - (Лз - .fajeosote] +[НЯ+ (Лз “ /?2)sina2~ Лз] |
||
________ (i?l ~ Rl)2 - [я , + 0?3 ~ j?2)sinД2 ~~ /?з]________ |
= 0. (4.14) |
|
(^(^4скв — |
—(Лз —Л2) cosаг] +[ # и+ (Лз- Л2)зт а 2-Лз] |
|
Дляудобств численного определения щ вводятся следующие обо значения: Я„ = [(Дф + khm) - Н0]; п = соваг^); т = sinc^a^); ко эффициентыаиЬ:
_________2 [ ( ^ :„ - Д |) - ( Д з- Д 2)д](Д |-Д 2 )
[(^L . - Д|) - (Дз - Д2)и ]2 + [Я« + (Дз - Дз) m - ДJ] 2
(Д|-Д г)2-[Д » +(Дз-Дг)ш -Дз12
Ъ = -
|
[(л5. - Ri) - (дэ- Дз)и]2+ [^ . + (Дз - Дг)« - Лз]2 |
|
Формула (4.14) представляется в виде тригонометрического |
||
квадратного уравнения |
|
|
|
cos2d| + a cosai + b = 0. |
|
4.1.1. |
Определение Аса и аIю(рис. 4.1). В формуле (4.13) если |
|
принять R3 = 0;а2 =а3 =а^; Я„ = [(Вкр + hm) - Я0], то Аса равно (на |
||
интервале ствола скважины от точки 0 до точкиК): |
|
|
A CL = - ^ ~ [ R Icosai - (Ri - R 2 ) +Н лsin ai - R 2 cos(a2 - ai)] + |
||
|
cosai |
|
|
+W g a , |
<4 1 5 > |
64
Формула для а"с имеет вид:
2 |
2[(л"ю»- /?i)+/?2Cosa2](i?i - /?2)cosai |
|
||||
COS «I+ Т/ |
------ \ --------- |
IT T -------- |
' ------ |
т2 + |
|
|
|
Iv ^ - A j+ Jfc c o s a j +L-^H-^2Sina2j |
|
||||
, |
|
(Д| - Дг)2 - [я „ - Д2 sinаг] 2 |
|
_ fl |
(4Дб) |
|
|
[(-4"кв - JJi)+ R2 cos аг]2+ [#» - R2 sin сц] 2 |
|
|
4.12. В горизонтальной скважине при условии, что профиль сква жины проектируется 4-х интервальным (см. рис. 4.1) от точки 0 до точки Е с 2 интервалами набора зенитного угла АВ и СЕ при /?з = Ri,
a2 = а3 = 90°, а *квс определяется по формуле
|
|
|
А ст = ------- |
[^ ic o s a i-(^ i- fo ) + (# H _ /?2)sinai] - |
(4.17) |
||
|
|
|
cosai |
|
|
|
|
|
Формула для at имеет вид: |
|
|
||||
, |
|
2 |
( ^ 1 |
|
-& )c o sa i |
(Л 1- Л 2) “ (Я и -Л г ) _ Л ГА , оч |
|
cos |
+ |
|
-----------Г2— ;---------- |
^Г + 7 |
(------------AZ.~RI) + ( я . - л ) |
|
|
|
|
(AS.-RI) |
+ ( |
# . - * ) |
|
||
|
R i - R i - задается по условию (9). |
| |
4.1.3. В пологой скважине при 3-х интервальном профиле (см. рис. 4.1; рис. 4.2) при условии, что на интервале ВСДК зенитный
угол ствола скважины ai остается постоянным и равным ai = акр =
= const[(j?2 = 0; R 3 = 0; Н и = Н ска- А0)] • Формула для А?ю и а, име
ют вид
Аж = — — [й (c o sai-l)+ Ян sin a j; |
(4.19) |
|
cosai |
|
|
| 2/giU-7?i)cosai |
R \ - H l _ 0 |
(4.20) |
cos2ai |
(A - R x f+ H l |
|
(A - Ei) 2 +H i |
|
65
о
Рис. 4 2 . Профиль скважины с различной траекторией при входе
в кровлю продуктивного пласта
При заданном значении А,ф и ai формула для |
имеет вид |
^ Акрcos ai ~ Н иsin ai |
(4 21) |
cosai-1 |
|
4.1.4. В 2-х интервальном профиле при условии, что от точки зарезки А до глубины кровли продуктивного пласта - точкаД , ствол скважины искривляется с R = const до (W = величины а и Л оп ределяются по формулам [34]:
66
a max = а кр = arCCOS |
(4.22) |
|
|
2 Акр |
(4.23) |
|
|
|
где А кр, Я„ - задаются; Яи = |
- h0\ Я„ > Акр. |
|
4.1.5. В 4-х интервальном профиле (см. рис. 4.1, рис. 4.2, кривая 1) на интервале ствола от точки О до точки Д при R3 = 0; Акр определя
ется по формуле
Предварительно при заданном значении ai определяется а2 по формуле:
, (4.25)
где Ri, R2 - задаются.
4.1.6. При проектировании профиля НСБО, в определенных гор но-геологических условиях строительства скважины, возникает не обходимость обеспечения требуемого значения А^ при заданной ве личине зенитного угла скважины на глубине кровли продуктивного пласта а,ф, меньшего значения, чем а ь т. е. предусматривается спад зенитного угла после интервала стабилизации кривизны. Радиусы искривления: Л] - на интервале набора кривизны; R2 - на интервале спада кривизны, а также значение а2 = а,ф < си - задаются, (рис. 4.2, кривая 3); НЛ= Н ^ ~ (Я0 + hx)\ Аи =Акр- а ].
Формулы для определения А ^ и ai имеют вид
Акр = —-— Ы\ COSai+ Я нsin ai - (ft - &i)+ Ri cos(a2 - a ,)], (4.26) cosai
67
2 |
2(jg, + j;2)[A p -(/g i + i?2COsa2)]cosa, |
|||
|
[^Kp-(iJl + ^ 2COSa2)] + [#и +/?2Sina2] |
|||
|
(д 1+ R 2 ) 2 ~ (Я и + fosin аг)2 |
- |
_ |
|
|
|
|
= 0 . (4.27) |
|
|
[A-p_ (-^i + /?2Cosa2)] |
+ [#„ +i?2sina2]2 |
|
|
4.1.7. |
Расчетные формулы для Ар и си в условиях, когда требует |
|||
ся обеспечить вскрытие ПП вертикального ствола, т. е. при а2 = а,ф = О |
||||
имеют вид (рис. 4.2, кривая 4) |
|
|
|
|
|
cosai |
|
|
(4.28) |
|
|
|
|
|
|
2(R\ +R2 ) cos a, [ Ар - (Л + ^ 2)] |
|
|
|
|
cos ai + -----1------------------ -Tj----- ------- + |
|
||
|
[ ^ - ( Л |
+ Лз)] + H l |
|
|
|
|
|
|
(4.29) |
4.1.8. |
При бурении неглубоких горизонтальных скважин с боль |
|||
шим отклонением ствола от вертикали для обеспечения заданного |
значения А ^ возникает необходимость применения профиля, вклю чающего вертикальный участок и несколько участков набора зенит ного угла с различными значениями радиуса искривления - Л2, /?3, т. е. на рис. 4.1. исключается интервал стабилизации кривизны ВС.
При известных значениях Аи, |
Ru aj и a2 определяются R2 и i?3 по |
|
следующим формулам: |
|
|
# „ 00502- A p ~ sinq2) |
|
|
R 2 = |
|
|
AH~ i?2(coscti ~ cosa 2) |
(4.31) |
|
|
COS02 |
|
|
|
|
где А н = А кр- а \ , Н и = Н кр- (tf0 + Aj); при a3 Ф 90°. |
|
|
A H = A » - Q \ \ H H ~ H Ca - (# 0 |
+ h{); при a3 = 90°. |
|
68
4.2.Проектирование профиля НСБО сложного вида
При строительстве НСБО с многоколонной конструкцией возни кает необходимость применения многоинтервального профиля. Ко личество интервалов профиля возрастает из-за необходимости пре дупреждения аварий и осложнений, уменьшения отрицательного влия ния параметров искривления каждого предыдущего интервала ство ла скважины на последующий интервал бурения. При этом основ ным ограничением на величину интенсивности изменения зенитно го угла и азимута скважины на интервале спуска обсадной колонны, помимо горно-геологических условий, являются - диаметр скважины, диаметр и глубина спуска колонны. Например, при бурении интер вала ствола скважины под спуск кондуктора диаметром 473,1 мм (часто применяемый при бурении морских скважин) интенсивность пространственного искривления скважины (/а < 1 °/ю), в то время как на интервалах бурения под спуск менее жесткой промежуточной об садной колонны диаметром 339,7 мм и колонны диаметром 244,5 мм допускается увеличение /а до 1,5...2,0 1 °/ю м.
Таким образом, по существу, проектные значения /а и R выби раются в зависимости от диаметра скважины и обсадной колонны. Существуют также ограничения: на величину максимального значе ния зенитного угла а тах на интервале установки внутрискважинного оборудования - погружные электронасосы (ЭЦН) и глубинные штан говые насосы (ПИН); на длину открытого ствола (неперекрытого об садной колонной) с целью предупреждения аварий и осложнений. Так, если под спуск обсадной колонны 0 244,5 мм в вертикальной скважине и в наклонной скважине с зенитным углом до 45° допусти мо использование долота 0 295,3 мм, то в скважине с а > 45°, как пра вило, применяют долото 0 311,2 мм (304 мм). Важным фактором, обеспечивающим условия нормального доведения обсадной колон ны до забоя, является также необходимость иметь прямолинейный участок стабильной кривизны в нижней части интервала ствола под спуск колонны. Длина интервала стабильной кривизны зависит от параметров конструкции скважины и часто не превышает 50... 100 м (рис. 4.3, С'С; D'D').
Проектирование многоинтервального профиля НСБО сложного вида производится в два этапа, в следующей последовательности (рис. 4.3). На первом этапе при заданных значениях глубины точки зарезки скважины Но, радиуса искривления Л] и зенитного угла
69
в конце интервала аь выбранных в зависимости от глубины спуска и диаметра кондуктора, определяются параметры профиля скважины на 1-м участке набора кривизны - Ль ах и 1\. Затем задаются значения ми Т?2 и 0.2 на следующем интервале ствола, соответствующем глуби не спуска 1-й технической (промежуточной) колонны, определяемой по совмещенному графику давлений, и находятся параметры профи ля - Лг, <32 и h. Следует заметить, что число участков набора или ста билизации кривизны на 1-м этапе проектирования может быть два и более. Если ограничиться двумя участками, то суммарные значения параметров профиля составят:
70